【正文】 列于表 12內(nèi)。 表 9 鋼束起彎點(diǎn)至跨中距離計(jì)算表 鋼束號(hào) 起彎高度)(cmy )(1cmy )(2cmy )(1cmL )(3cmx ? )(cmR )(2cmx )(1 cmx N1(N2) 100 5 7 3 N3(N4) 100 5 7 6 N5 100 15 N6 100 15 圖 13 封錨端混凝土塊尺寸（單位： mm） （ 2）控制截面的鋼束重心位置計(jì)算 ① 各鋼束重心位置計(jì)算 由圖 14所示的幾何關(guān)系，當(dāng)計(jì)算截面在曲線段時(shí)，計(jì)算公式為： )co s1(0 ???? Raa i Rx4sin ?? 當(dāng)計(jì)算截面在近錨固點(diǎn)的直線段時(shí)，計(jì)算公式為： ?tan50 xyaa i ??? 式中： ai—— 鋼束在計(jì)算截面處鋼束重心到梁底的距離； a0—— 鋼束起彎前到梁底的距離； R—— 鋼束彎起半徑（ 見(jiàn)表 10）。圖 12 示出計(jì)算圖式，錨固端截面特性計(jì)算見(jiàn)表 8所示。本設(shè)計(jì) 采用內(nèi)徑 70mm、外徑 77mm 的波紋預(yù)埋管，根據(jù)《公預(yù)規(guī)》 條規(guī)定，管道至梁底和梁側(cè)凈距不應(yīng)小于 3cm 及管道直徑的 1/2。 圖 9 支點(diǎn)截面作用效應(yīng)計(jì)算圖式（單位： mm） 可變作用（汽車）效應(yīng)： )()( a xkNV??????????????? 可變作用（汽車）沖擊效應(yīng)： )( kNV ??? （三）主梁作用效應(yīng)組合 本設(shè)計(jì)按《橋規(guī)》 ～ 規(guī)定， 根據(jù)可能同時(shí)出現(xiàn)的作用效應(yīng)選擇了三種最不利效應(yīng)組合：短期效應(yīng)組合、標(biāo)準(zhǔn)效應(yīng)組合和承載能力極限狀態(tài)基本組合，見(jiàn)表 7。 ③ 按修正的剛性橫梁法計(jì)算橫向影響線豎坐標(biāo)值 ???? 71 21i iiijaean ?? 式中： )()(2,5 222512 mani i ????? ??。 m） 剪力（ KN） )( 1022 HzmEIlfcc ?????? ? 其中： )/( 3 mkggGm c ????? 根據(jù)本橋的基頻，可計(jì)算出汽車荷載的沖擊系數(shù)為： 2 3 1 5 7 6 ??? f? 按《橋規(guī)》 條，當(dāng)車道大于兩車道時(shí)，需進(jìn)行車道折減，三車道折減 22%，四車道折減 33%，但折減后不得小于用兩行車隊(duì)布載的計(jì)算結(jié)果。 三、 主梁作用效應(yīng)計(jì)算 根據(jù)上述梁跨結(jié)構(gòu)縱、橫截面的布置，并通過(guò)可變作用下的梁橋荷載橫向分布計(jì)算，可分別求得各主梁控制截面（一般取跨中、四分點(diǎn)、變化點(diǎn)截面和支點(diǎn)截面）的永久作用和最大可變作用效應(yīng)，然后再進(jìn)行主梁作用效應(yīng)組合。 表 2 截面幾何特性列表計(jì)算表 分塊名稱 分塊面積)( 2cmAi 分塊面積對(duì)上緣距離)(cmyi 分塊面積對(duì)上緣靜距)( 3cmyAS iii ? 分塊面積的自身慣距)( 4cmIT )(cm yyd isi ?? 分塊面積對(duì)截面形心的慣距)( 42cm dAI iix ? )( 4cm III xT ?? （ 1） （ 2） )2()1()3( ?? （ 4） （ 5） 2)5()1()6( ?? (7)=(4)+(6) 大毛截面 翼板 3600 27000 67500 21333313 21400813 三角承托 500 3 8 2187713 2190491 腹板 3800 110 418000 11431667 2474828 13906495 下三角 200 52500 3503028 3506309 馬蹄 1375 24329691 24401306 ∑ 805729 ∑I=65405414 小毛截面 翼板 2400 18000 45000 18610953 18655953 三角承托 500 3 8 2982021 2984783 腹板 3800 110 418000 11431667 792352 12224018 下三角 200 52500 2863275 2866556 馬蹄 1375 20445375 20516990 ∑ 796729 ∑I=57248299 表中：大毛截面形心至上緣距離： )( cmASy iis ????? 小毛截面形心至上緣距離： )( cmASy iis ????? （ 4）檢驗(yàn)截面效率指標(biāo)ρ（希望ρ在 以上） 上核心距： )()( 65 40 54 14 cmyA Ikxs?????? ? ? 下核心距： )( cmyA Iksx??? ?? 截面效率指標(biāo)： ?????? h kk xs? 表明以上初擬的主梁跨中截面是合理的。 （ 2）主梁截面細(xì)部尺寸 T梁翼板的厚度主要取決于橋面板承受車輪局部荷載的要求，還應(yīng)考慮能否滿足主梁受彎時(shí)上翼板受壓的強(qiáng)度要求。 5. 基本數(shù)據(jù)見(jiàn)表 1 表 1 基本計(jì)算數(shù)據(jù) 名稱 項(xiàng)目 符號(hào) 單位 數(shù)據(jù) 混凝土 立方強(qiáng)度 ? cu,k MPa 彈性模量 Ec MPa 179。 2+3m+1m+=12m?？梢钥s短現(xiàn)場(chǎng)工期；有效的利用了勞動(dòng)力，這樣就可以節(jié)約降低工程造價(jià)；施工速度快。 Section design 內(nèi) 容 摘 要 當(dāng)前，預(yù)應(yīng)力混凝土被廣泛的使用于各種中小跨度的橋梁中，而且大量采用預(yù)應(yīng)力混凝土將是未來(lái)橋梁發(fā)展的趨勢(shì)； T 形截面受力明確，構(gòu)造簡(jiǎn)單，施工方便，是中小跨徑中應(yīng)用最廣泛的橋型。 Calculation Structure。有利于保證構(gòu)件的質(zhì)量和尺寸的精度，并可能多的采用機(jī)械化施工；上下部可以平行施工作業(yè)。 二、 設(shè)計(jì)資料及構(gòu)造布置 （一）設(shè)計(jì)資料 1．梁跨徑及橋?qū)? 標(biāo)準(zhǔn)跨徑： 35m（墩中心距離）； 主梁全長(zhǎng)： （主梁預(yù)制長(zhǎng)度）； 計(jì)算跨徑： （支座中心距離）； 橋面凈空：凈 — 179。 4．設(shè)計(jì)依據(jù) （ 1）交通部頒《公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范》（ JTG D60— 2021） （ 2）交通部頒《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范》（ JTG D62—2021），簡(jiǎn)稱《公預(yù)規(guī)》； （ 3）葉見(jiàn)曙編 《結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)原理》，人民交通出版社， 1997 年 4月版； （ 4）姚玲森編《橋梁工程》，人民交通出版社， 1985 年 12月版。綜上所述，本設(shè)計(jì)中取用 2300mm 的主梁高度是比較合適的。 圖 2 跨中截面尺寸圖（單位： mm） （ 3）計(jì)算截面幾何特征 將主梁跨中截面劃分為五個(gè)規(guī)則圖形的小單元，截面幾何特性列表計(jì)算見(jiàn)表 2。端橫隔梁的高度與主梁同高，厚度為上部 260mm，下部 240mm；中橫隔梁高度為 2050mm，厚度為上部 180mm，下部 160mm。 m） 剪力（ KN） ∑ 彎矩（ KN178。0。 （ 1）求跨中截面的最大彎矩和最大剪力 計(jì)算跨中截面最大彎矩 和最大剪力采用直接加載求可變作用效應(yīng)，圖 7 示出跨中截面作用效應(yīng)計(jì)算圖式，計(jì)算公式為： ymPmqS kk ??? 式中： S—— 所求截面汽車標(biāo)準(zhǔn)荷載的彎矩或剪力； qk—— 車道均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值； Pk—— 車道集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值； Ω —— 影響線上同號(hào)區(qū)段的面積； y—— 影響線上最大坐標(biāo)值。 1號(hào)梁： )( 64 3 ??????? ?? ?n 根據(jù)極限狀態(tài)的應(yīng)力計(jì)算圖式，受壓區(qū)混凝土達(dá)到極限強(qiáng)度 fcd，應(yīng)力圖式呈矩形，同時(shí)預(yù)應(yīng)力鋼束也達(dá)到設(shè)計(jì)強(qiáng)度 fpd，則鋼束數(shù)的估算 公式為： ppdd Afh Mn ????? ? 式中： Md—— 承載能力極限狀態(tài)的跨中最大彎矩，按表 7 取用； α —— 經(jīng)驗(yàn)系數(shù)，一般采用 ～ ，本設(shè)計(jì)取用 ； fpd—— 預(yù)應(yīng)力鋼絞線的設(shè)計(jì)強(qiáng)度，為 1260MPa。 對(duì)于錨固端截面，鋼束布置通常考慮下述兩個(gè)方面：一是壓應(yīng)力鋼束合力重心盡可能靠近截面形心，使截面均勻受壓；二是考慮錨頭布置的可能性，以滿足張拉操作方便的要求。下部鋼束彎起角定為 7176。 表 10 各計(jì)算截面的鋼束位置及鋼束群重心位置 截面 鋼束號(hào) )(4cmx )(cmR Rx /sin 4?? ?cos )(0cma )(cmai )(cmap 四分點(diǎn) N1（ N2） 未彎起 3 — — 7 N3（ N4） 6 3 N5 N6 1 7 9 支點(diǎn) 直線段 y ? 5x ?tan5x 0a ia 5 N1（ N2） 7 N3（ N4） 7 N5 15 N6 15 表 11 鋼束長(zhǎng)度計(jì)算表 鋼束號(hào) )(cmR 鋼束彎起角度? 曲線長(zhǎng)度（ cm） RS ??180? 直線長(zhǎng)度)(1 cmx 直線長(zhǎng)度)(1 cmL 有效長(zhǎng)度)( )(2 11cm LxS ?? 鋼束預(yù)留長(zhǎng)度)(cm 鋼束長(zhǎng)度 )(cm （ 1） （ 2） （ 3） （ 4） （ 5） （ 6） （ 7） （ 8） =（ 6） +（ 7） N1（ N2） 7 4 100 2179。 ① 有效分布寬度的計(jì)算 根據(jù)《公預(yù)規(guī)》 條，對(duì)于 T 形截面受壓區(qū)翼緣計(jì)算寬度 bf’ ,應(yīng)取用下列三者中的最小值： )(113333400339。 （二）截面靜距計(jì)算 預(yù)應(yīng)力鋼筋混凝土梁在張拉階段和使用階段都要產(chǎn)生剪應(yīng)力，這兩個(gè)階段的剪應(yīng)力應(yīng)該 疊加。對(duì)于其他截面均可用同樣方法計(jì)算，它們的計(jì)算結(jié)果均列入鋼束預(yù)應(yīng)力損失及預(yù)加內(nèi)力一覽表內(nèi)（表 15～表 20）。 表 15 四分點(diǎn)截面管道摩擦損失σ l1計(jì)算表 鋼束號(hào) ??? ??* x kx??? )(1 kxe ??? ?? )(1 kxcon e ??? ??? )(? )(rad )(m )(MPa N1(N2) 7 N3(N4) N5 N6 表中： *見(jiàn)表 10 所示，其中α值由表 10中的 cosα值反求得到。對(duì)于混凝土毛截面，四分點(diǎn)與跨中截面上述數(shù)據(jù)完全相同，即： )2( 2 見(jiàn)表cmA ? )( 55)(21602222cmu? ??????????? 故： )( cmuAh ???? 設(shè)混凝土收縮 和徐變?cè)谝巴庖话銞l件（相對(duì)濕度為 75%）下完成，受荷混凝土加載齡期為 20d。 m） 見(jiàn)表 17 （ ） 見(jiàn)表 17 (KN) Mp0 見(jiàn)表 17 （ KN178。 ffcdppd hbfAf ?成立時(shí)，中性軸在翼緣板內(nèi)，否則在腹板內(nèi)。0 xhxbfM fcdd ??? 式中： 0? —— 橋梁結(jié)構(gòu)的重要性系數(shù)，按《公預(yù)規(guī)》 條取用，本設(shè)計(jì)設(shè)計(jì)安全等級(jí)為二級(jí)，故取