【正文】 =6Δ Ap/An % 1+15ρρ p σ l6= 006 0 . 9 [ ( , ) ( , )1 1 5P C S E P p clpE t t t t? ? ? ?? ???? ?表 20 預(yù)加力作用效應(yīng)計算 截面 鋼束號 預(yù)加應(yīng)力作用階段由張拉鋼束產(chǎn)生的預(yù)加力作用 使用階段由張拉鋼束產(chǎn)生的預(yù)加力作用 見表 17 （ ） 見表 17（ KN） (KN) Mp0 見表 17 （ KN178。 可用上述同樣的方法計算出使用階段由張拉鋼束產(chǎn)生的預(yù)加力 ppp MQN , ，下面將計算結(jié)果一并列入表 20 內(nèi)。 本設(shè)計考慮混凝土收縮和徐變大部分在成橋之前完成， A和 u均采用預(yù)制梁的數(shù)據(jù)。 （四）由鋼束應(yīng)力松弛引起的預(yù)應(yīng)力損失 《公預(yù)規(guī)》 規(guī)定，鋼絞線由松弛引起的應(yīng)力損失的終極值，按下式計算： pepkpel f ???? )(5 ??? 表 17 四分點截面σ l4計算表 計算 數(shù)據(jù) An= PA? = In=54044639cm4 ynx= EP? = 鋼束號 鋼束錨固時預(yù)加縱向應(yīng)力00cosP P PNA???? ?poN epi=ynxai cm 預(yù)加彎矩 Mp0= N p0 epi 0pM? 計算應(yīng)力損失的鋼束 相應(yīng)鋼束至靜軸距離 0p??? MPa 4l EPpc????? 錨固時鋼束應(yīng)力0124P conlll????????? 0PPA? ?? cos? 見表 10 0PN 0pnNA? pin p eIM? 0 合計 N3 2 6 3 3 1301386 1301386 N2 9 N2 1 1 1 4 1375758 2658859 N4 4 N4 9 6 3 7 1268949 3909766 N1 9 8 N1 3 1 3 0 1319124 5213140 N6 N6 8 7 5 1162053 5477704 N5 0 9 N5 3 9 1233658 6693526 式中： ? —— 張拉系數(shù)，本設(shè)計采用一次張拉， ?? ； ? —— 鋼筋松弛系數(shù)，對低松弛鋼筋， ?? ； pe? —— 傳力錨固時的鋼筋應(yīng)力。 四分點截面σ l2的計算結(jié)果見表 16。 （二）由錨具變形、鋼束回縮引起的預(yù)應(yīng)力損失 按《公預(yù)規(guī)》 條，對曲線預(yù)應(yīng)力筋，在計算錨具變形、鋼束回縮引起的預(yù)應(yīng)力損失時，應(yīng)考慮錨固后反向摩擦的影響。 預(yù)應(yīng)力損失值因梁截面位置不同而有差異，現(xiàn)以四分點截面（既有直線束，又有曲線束通過）為例說明各項預(yù)應(yīng)力損失的計算方法。 （ 2）在使用階段，換算截面的中和軸（簡稱換軸）位置產(chǎn)生的最大剪應(yīng)力，應(yīng)該與張拉階段在換軸位置的剪應(yīng)力疊加。 ② 有效分布寬度內(nèi)截面幾何特性計算 由于截面寬度不折減，截面的抗彎慣距也不需折減，取全寬截面值。39。由于采用有效寬度方法計算的等效法向應(yīng)力體積和原全寬內(nèi)實際的法向應(yīng)力體積是相等的，因此用有效寬度截面計算等代法向應(yīng)力時，中性軸應(yīng)取原全寬截面的中性軸。 （ 1）整體截面幾何特性計算 在使用荷載階段需要計算大截面（結(jié)構(gòu)整體化以后的截面）的幾何特性，計算公式如下： 截面積： pEp AnAA ???? )1(0 ? 截面慣距： 200 )()1( ispEp yyAnII ?????? ? 其結(jié)果列于表 12內(nèi)。計算結(jié)果見表 11所示。 表 9 鋼束起彎點至跨中距離計算表 鋼束號 起彎高度)(cmy )(1cmy )(2cmy )(1cmL )(3cmx ? )(cmR )(2cmx )(1 cmx N1(N2) 100 5 7 3 N3(N4) 100 5 7 6 N5 100 15 N6 100 15 圖 13 封錨端混凝土塊尺寸（單位： mm） （ 2）控制截面的鋼束重心位置計算 ① 各鋼束重心位置計算 由圖 14所示的幾何關(guān)系，當(dāng)計算截面在曲線段時，計算公式為： )co s1(0 ???? Raa i Rx4sin ?? 當(dāng)計算截面在近錨固點的直線段時，計算公式為： ?tan50 xyaa i ??? 式中： ai—— 鋼束在計算截面處鋼束重心到梁底的距離； a0—— 鋼束起彎前到梁底的距離； R—— 鋼束彎起半徑（ 見表 10）。為此，本設(shè)計將端部錨固端截面分成上下兩部分（見圖 13），上部鋼束彎起角定為 15176。圖 12 示出計算圖式，錨固端截面特性計算見表 8所示?？紤]到這個原因，本設(shè)計預(yù)制時在板翼緣板內(nèi) 加配構(gòu)造筋以抵抗部分應(yīng)力。本設(shè)計 采用內(nèi)徑 70mm、外徑 77mm 的波紋預(yù)埋管，根據(jù)《公預(yù)規(guī)》 條規(guī)定，管道至梁底和梁側(cè)凈距不應(yīng)小于 3cm 及管道直徑的 1/2。 在一中已計算出成橋后跨中截面 yx=， ks=，初估 ap=15cm，則鋼束偏心距為： ep=yxap==（ cm）。 圖 9 支點截面作用效應(yīng)計算圖式（單位： mm） 可變作用（汽車）效應(yīng)： )()( a xkNV??????????????? 可變作用（汽車）沖擊效應(yīng)： )( kNV ??? （三）主梁作用效應(yīng)組合 本設(shè)計按《橋規(guī)》 ～ 規(guī)定， 根據(jù)可能同時出現(xiàn)的作用效應(yīng)選擇了三種最不利效應(yīng)組合：短期效應(yīng)組合、標(biāo)準效應(yīng)組合和承載能力極限狀態(tài)基本組合，見表 7。 （ 2）支點截面的荷載橫向分布系數(shù) m0 如圖 6所示，按杠桿原理法繪制荷載橫向分布影響線并進行布載， 1號梁可變作用的橫向分布系數(shù)可計算如下： 可變作用（汽車）： ???oqm 圖 6 支點橫向分布系數(shù)計算圖式（單位： mm） （ 3）橫向分布系數(shù)匯總（見表 6） 表 6 1 號梁的可變作用橫向分布系數(shù) 可變作用類別 mc mq 公路 Ⅰ級 根據(jù)《橋規(guī)》 條，公路 — I級的均布荷載標(biāo)準值 qk和集中荷載標(biāo)準值 Pk為： )/( mkNqk ? 計算彎矩時： )(296180)534(550 180360 kNP k ??????? 計算剪力時： )( 5 9 6 kNPk ??? 在可變作用效應(yīng)計算中，本設(shè)計對于橫向分布系數(shù)額取值作如下考慮：支點處橫向分布系數(shù)取 m0從支點至第一根橫梁段，橫向分布系數(shù)從 m0直線過渡到 mc，其余梁段均取 mc。 ③ 按修正的剛性橫梁法計算橫向影響線豎坐標(biāo)值 ???? 71 21i iiijaean ?? 式中： )()(2,5 222512 mani i ????? ??。 對于跨中截面，翼緣板的換算平均厚度： )( cmt ?????? 馬蹄部分的換算平均厚度： )( 40253 cmt ??? 圖 4 示出了 IT的計算圖示， IT的計算見表 4。 m） 剪力（ KN） )( 1022 HzmEIlfcc ?????? ? 其中： )/( 3 mkggGm c ????? 根據(jù)本橋的基頻，可計算出汽車荷載的沖擊系數(shù)為： 2 3 1 5 7 6 ??? f? 按《橋規(guī)》 條，當(dāng)車道大于兩車道時，需進行車道折減，三車道折減 22%，四車道折減 33%，但折減后不得小于用兩行車隊布載的計算結(jié)果。 圖 3 永久作用效應(yīng)計算圖 （二）可變作用效應(yīng)計算（修正剛性橫梁法） 按《橋規(guī)》 條規(guī)定，結(jié)構(gòu)的沖擊系數(shù)與結(jié)構(gòu)的基頻有關(guān)，因此要先計算結(jié)構(gòu)的基頻。 三、 主梁作用效應(yīng)計算 根據(jù)上述梁跨結(jié)構(gòu)縱、橫截面的布置，并通過可變作用下的梁橋荷載橫向分布計算，可分別求得各主梁控制截面（一般取跨中、四分點、變化點截面和支點截面）的永久作用和最大可變作用效應(yīng)，然后再進行主梁作用效應(yīng)組合。 （四）橫隔梁的設(shè)置 試算結(jié)果表明，在荷載作用處的主梁彎矩橫向分布，當(dāng)該處有橫隔梁時比較均勻，否則直接在荷載作用下的主梁彎矩很大。 表 2 截面幾何特性列表計算表 分塊名稱 分塊面積)( 2cmAi 分塊面積對上緣距離)(cmyi 分塊面積對上緣靜距)( 3cmyAS iii ? 分塊面積的自身慣距)( 4cmIT )(cm yyd isi ?? 分塊面積對截面形心的慣距)( 42cm dAI iix ? )( 4cm III xT ?? （ 1） （ 2） )2()1()3( ?? （ 4） （ 5） 2)5()1()6( ?? (7)=(4)+(6) 大毛截面 翼板 3600 27000 67500 21333313 21400813 三角承托 500 3 8 2187713 2190491 腹板 3800 110 418000 11431667 2474828 13906495 下三角 200 52500 3503028 3506309 馬蹄 1375 24329691 24401306 ∑ 805729 ∑I=65405414 小毛截面 翼板 2400 18000 45000 18610953 18655953 三角承托 500 3 8 2982021 2984783 腹板 3800 110 418000 11431667 792352 12224018 下三角 200 52500 2863275 2866556 馬蹄 1375 20445375 20516990 ∑ 796729 ∑I=57248299 表中：大毛截面形心至上緣距離： )( cmASy iis ????? 小毛截面形心至上緣距離： )( cmASy iis ????? （ 4）檢驗截面效率指標(biāo)ρ（希望ρ在 以上） 上核心距： )()( 65 40 54 14 cmyA Ikxs?????? ? ? 下核心距： )( cmyA Iksx??? ?? 截面效率指標(biāo)： ?????? h kk xs? 表明以上初擬的主梁跨中截面是合理的。 圖 1 結(jié)構(gòu)尺寸圖（單位： mm） 馬蹄