【正文】 主要參考文獻：《公路工程技術標準》（JTG B012003）2. 中華人民共和國交通部部標準：《公路橋涵設計通用規(guī)范》（JTGD60—2004）3. 中華人民共和國交通部部標準：《公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規(guī)范》 （JTD D62—2004）4. 中華人民共和國交通部部標準：《公路橋位勘測設計規(guī)范》(JTJ6291)5. 中華人民共和國交通部部標準：《公路抗震設計規(guī)范》(JTJ00498)6. 中華人民共和國交通部部標準：《公路工程地質勘察規(guī)范》(JTJ06498)7. 中華人民共和國交通部部標準：《公路工程勘測橋涵施工技術規(guī)范》 （JTJ041—2000）8. 中華人民共和國交通部部標準：《公路橋涵地基及基礎設計規(guī)范》 （JTJ024—85）9. 姚玲森：《橋梁工程》，人民交通出版社，198510. 公路橋涵設計手冊：《墩臺與基礎》，人民交通出版社，199111. 公路橋涵設計手冊：《橋梁附屬構造與支座》，人民交通出版社，199112. 公路橋涵設計手冊：《梁橋》（上、下冊），人民交通出版社，199113. 公路橋涵設計手冊：《基本資料》，人民交通出版社，199114. 易建國：《橋梁計算示例集》，199115. 葉見曙：《結構設計原理》，人民交通出版社，19971范立礎、顧安邦：《橋梁工程》（上、下冊）人民交通出版社，200468。本次設計培養(yǎng)了我做事認真，一絲不茍的品質，對今后的生活和工作有很大的影響和觸動。在設計的過程中，讓我們對以前的知識也有了一個比較系統(tǒng)、完整的復習。經過幾個月的畢業(yè)設計，在老師的指導和同學的幫助下，基本上完成了設計任務，達到了畢業(yè)設計的預期效果。整個計算過程表明，該設計滿足規(guī)范和使用要求，保證工程的安全與可靠性。包括內力計算，承載能力驗算和穩(wěn)定性驗算。得到滿足要求的橋墩。第三部分為下部結構的橋墩設計。因此選擇預應力混凝土空心板橋方案進行設計。第一部分，簡單地介紹了裝配式預應力鋼筋混凝土空心板橋（220米）和T形梁橋（220米）的對比，兩種方案均滿足安全、實用、美觀要求。 所以 滿足要求滑動穩(wěn)定性驗算以荷載組合Ⅲ為最不利，可采用如下驗算公式——基礎底面（圬工材料）與地基土之間的摩擦系數，本設計中，地基為軟質巖石，查得 滿足要求　經以上驗算，此橋臺滿足受力要求，可以取用。，滿足要求。則后邊緣處 前邊緣處 另外，計算橋臺前溜坡錐體對基礎前邊緣底面處引起的附加應力時，其填土高度可近似取基礎邊緣做垂線與坡面交點的距離（），并取系數，則 這樣，基礎前邊緣總的豎向附加應力為 基第壓應力計算 考慮臺前、臺后填土產生的附加應力時臺前：臺后：地基承載力驗算持力層承載力驗算根據土工試驗資料，持力層為弱風化片巖夾變粒巖,節(jié)理裂隙發(fā)育，RQD=21～36%。根據橋臺情況，臺后填土高度。 橋臺荷載組合表 表10—2荷載組合水平力(kN)豎直力(kN)彎矩(kNm)（Ⅰ） —（Ⅱ） —（Ⅲ） —橋臺的控制設計內力組合為組合（Ⅲ）。本設計，板式橡膠支座與混凝土面接觸，故由表，查得，值，可由上部結構計算中的一塊板重產生的支座反力求得對基底形心軸的彎矩為（方向按荷載組合需要來確定）根據《橋規(guī)》：公路橋涵結構按承載能力極限狀態(tài)設計的基本組合，永久作用的設計值效應與可變作用設計值效應相組合，其效應組合表達式為：根據實際可能，橋臺的荷載組合應按：（Ⅰ）橋上有活載，臺后無汽車荷載；（Ⅱ）橋上無活載，臺后無汽車荷載；（Ⅲ）橋上有活載，臺后有汽車荷載。因此取本設計為設有板式橡膠支座的簡支梁剛性墩臺，按單跨兩端的板式橡膠支座的抗推剛度分配制動力。其水平向的分力 離基礎底面的距離對基底形心軸的彎矩為 其豎直方向的分力 對基底形心軸的彎矩為 支座活載反力（1）在上部結構結構計算中，已求得，汽車荷載產生的支座反力R=支座反力作用點離基底形心軸的距離對基底形心軸的彎矩為（2）汽車荷載制動力本設計為雙向雙車道，由《公路橋涵設計通用規(guī)范》JTG D60—2004，汽車荷載制動力按同向行駛的汽車荷載（不計沖擊力）計算，不考慮縱向折減。其水平向的分力 離基礎底面的距離對基底形心軸的彎矩為 其豎直方向的分力 離基底形心軸的距離 對基底形心軸的彎矩為 （2）、臺后填土表面有汽車荷載時由《公路橋涵設計通用規(guī)范》JTG D60—2004，汽車荷載引起的土壓力采用車輛荷載加載，并可按下列規(guī)定計算：車輛荷載在橋臺后填土的破壞棱體上引起的土側壓力，可按下式換算成等代均布土層厚度h（m）計算： 式中：——土的重力密度（）； ——布置在面積內的車輪的總重力（）； ——橋臺后填土的破壞棱體長度（m）； ——橋臺橫向全寬的計算長度（m）。234567——890010——11——120013——14上部構造恒載 土壓力計算土壓力按臺背豎直；填土內摩擦角，臺背（圬工）與填土間外摩擦角；臺后填土為水平?；A用15號混凝土，混凝土的剛性角。第Ⅳ部分 橋臺計算第十章 埋置式橋臺計算上部構造 裝配式預應力鋼筋混凝土空心板，標準跨徑，；橋面凈寬：。（查表得：A=；B=；C=；D=） 最近似符合實際 樁身材料足夠安全，樁身裂縫寬不進行驗算。（2）、計算如下驗算最大彎矩(處)截面強度,該處彎矩為。其結果示于圖2—14。樁身彎矩Mz計算（單位：KN（m法）確定樁的計算寬度b1：b1 =式中：=， 樁的變形系數a 式中：按彈性樁計算。代入得： 樁底最大垂直力為 即 故h=取h=16m。M 樁長計算由于假定土層是單一的，可用確定單樁容許承載力的經驗公式初步計算樁長。作用于樁頂的外力圖9—2圖9—2Nmax=+=（雙孔）Nmin=+=(單孔)H=30++=M=N6+T+W1+W2=+++ =墩柱引起的風力W2=，=。樁身混凝土受壓彈性模量兩孔恒載反力（圖9—1） N1== KN蓋梁恒載反力 N2= KN系梁恒重反力 N3=56=28 KN一根墩柱恒重 N4= KN作用于樁頂的恒載反力N恒為: N恒=N1＋N2＋N3＋N4= KN圖9—1灌注樁每延米自重活載反力（1）兩跨活載反力： N5= （公路Ⅱ級、雙列車）（2）單跨活載反力：N6= （公路Ⅱ級、雙列車）（3）制動力T，作用點在支座中心，距樁頂距離為 （++）=（4）縱向風力：由《公路橋涵設計通用規(guī)范》橋墩上順橋向可按橫橋向風壓的70%乘以橋墩迎風面積計算。第九章 鉆孔灌注樁計算，用25號混凝土，16 I級鋼筋。墩柱配筋滿足規(guī)范要求。故 （2）單孔荷載最大彎矩時，墩柱按小偏心受壓構件驗算。（1）雙孔荷載最大垂直反力時，墩柱按軸心受壓構件計算。此時應將軸向力對截面的重心軸的偏心距乘以偏心距增大系數。作用于墩柱頂的外力（圖8—2）圖8—2（1）垂直力 最大垂直力：Nmax汽=＋= 最小垂直力： Nmin=＋=（2）水平力 H=30KN（3）彎矩Mmax=+=活載組合垂直反力計算（雙孔） 表8—1編號荷載情況最大垂直反力KN最小垂直反力KN橫向分布B橫向分布B1公路Ⅱ級單列車1002雙列車表中公路Ⅱ級項內沖擊系數：=。截面承載力驗算表 表7—10截面號（KN）（）(m) (m)（KN）11/22334455/ ， 由上表計算，知鋼筋混凝土蓋梁滿足如下要求 圖7—9第八章 橋墩墩柱計算墩柱一般尺寸見圖7—1，墩柱直徑為100cm,用25號混凝土，Ⅰ級鋼筋。其余截面，取，箍筋采用Ⅰ級圓筋，其相關參數如下所示。鋼筋混凝土蓋梁的正截面抗彎承載力應滿足關系式：其中，故本設計中，而因此——橋梁結構的重要性系數，本橋設計為安全等級為二級，因此取對Ⅱ級鋼筋，本設計中各截面鋼筋量計算 表7—9截面號）所需根數實用25鋼筋根數11622833104485510注：本橋涵設計安全等級為二級，故取 表中所求值均滿足的要求 剪力作用時配筋計算斜筋、箍筋的配置鋼筋混凝土蓋梁的抗剪截面應符合下列要求故由前面計算的知，恒滿足要求。實際配筋量見圖7—9。采用30號混凝土，主筋用25Ⅱ級鋼筋，保護層用5cm(鋼筋中心至混凝土邊緣）。 蓋梁內力匯總表 表7—8 截面號內力1——12——23——34——45——5彎矩M自重M荷載0剪力KNV自重左0右0V荷載左0右0計算左右　截面配筋設計及承載力校核由《公預規(guī)》JTG D62—2004， 當簡支梁當時。一般計算公式為：