【正文】 ，梁的上緣不出現(xiàn)拉應(yīng)力，下緣混凝土的壓應(yīng)力滿足規(guī)范要求。1）公路Ⅱ級 1） 單列車，對稱布置（圖73）時(shí) 2) 雙列車對稱布置（圖74）時(shí) 2） 單列車，非對稱布置（圖75）時(shí)：由已知n=8,e=則 4）雙列車，非對稱布置（圖75）時(shí)： 已知n=8,e=, 則 （2）按順橋向活載移動情況，求得支座活載反力的最大值。為求得最大彎矩值，支點(diǎn)負(fù)彎矩取用非對稱布置是數(shù)值，跨中彎矩取用對稱布置時(shí)數(shù)值。采用30號混凝土，主筋用25Ⅱ級鋼筋，保護(hù)層用5cm(鋼筋中心至混凝土邊緣）。截面承載力驗(yàn)算表 表7—10截面號（KN）（）(m) (m)（KN）11/22334455/ ， 由上表計(jì)算，知鋼筋混凝土蓋梁滿足如下要求 圖7—9第八章 橋墩墩柱計(jì)算墩柱一般尺寸見圖7—1，墩柱直徑為100cm,用25號混凝土，Ⅰ級鋼筋。（1）雙孔荷載最大垂直反力時(shí)，墩柱按軸心受壓構(gòu)件計(jì)算。樁身混凝土受壓彈性模量兩孔恒載反力（圖9—1） N1== KN蓋梁恒載反力 N2= KN系梁恒重反力 N3=56=28 KN一根墩柱恒重 N4= KN作用于樁頂?shù)暮爿d反力N恒為: N恒=N1＋N2＋N3＋N4= KN圖9—1灌注樁每延米自重活載反力（1）兩跨活載反力： N5= （公路Ⅱ級、雙列車）（2）單跨活載反力：N6= （公路Ⅱ級、雙列車）（3）制動力T，作用點(diǎn)在支座中心，距樁頂距離為 （++）=（4）縱向風(fēng)力：由《公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范》橋墩上順橋向可按橫橋向風(fēng)壓的70%乘以橋墩迎風(fēng)面積計(jì)算。代入得： 樁底最大垂直力為 即 故h=取h=16m。（2）、計(jì)算如下驗(yàn)算最大彎矩(處)截面強(qiáng)度,該處彎矩為。234567——890010——11——120013——14上部構(gòu)造恒載 土壓力計(jì)算土壓力按臺背豎直；填土內(nèi)摩擦角，臺背（圬工）與填土間外摩擦角；臺后填土為水平。本設(shè)計(jì)，板式橡膠支座與混凝土面接觸，故由表，查得，值，可由上部結(jié)構(gòu)計(jì)算中的一塊板重產(chǎn)生的支座反力求得對基底形心軸的彎矩為（方向按荷載組合需要來確定）根據(jù)《橋規(guī)》：公路橋涵結(jié)構(gòu)按承載能力極限狀態(tài)設(shè)計(jì)的基本組合，永久作用的設(shè)計(jì)值效應(yīng)與可變作用設(shè)計(jì)值效應(yīng)相組合，其效應(yīng)組合表達(dá)式為：根據(jù)實(shí)際可能，橋臺的荷載組合應(yīng)按：（Ⅰ）橋上有活載，臺后無汽車荷載；（Ⅱ）橋上無活載，臺后無汽車荷載；（Ⅲ）橋上有活載，臺后有汽車荷載。，滿足要求。第三部分為下部結(jié)構(gòu)的橋墩設(shè)計(jì)。經(jīng)過幾個(gè)月的畢業(yè)設(shè)計(jì)，在老師的指導(dǎo)和同學(xué)的幫助下，基本上完成了設(shè)計(jì)任務(wù)，達(dá)到了畢業(yè)設(shè)計(jì)的預(yù)期效果。主要參考文獻(xiàn)：《公路工程技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)》（JTG B012003）2. 中華人民共和國交通部部標(biāo)準(zhǔn)：《公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范》（JTGD60—2004）3. 中華人民共和國交通部部標(biāo)準(zhǔn)：《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范》 （JTD D62—2004）4. 中華人民共和國交通部部標(biāo)準(zhǔn)：《公路橋位勘測設(shè)計(jì)規(guī)范》(JTJ6291)5. 中華人民共和國交通部部標(biāo)準(zhǔn)：《公路抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》(JTJ00498)6. 中華人民共和國交通部部標(biāo)準(zhǔn)：《公路工程地質(zhì)勘察規(guī)范》(JTJ06498)7. 中華人民共和國交通部部標(biāo)準(zhǔn)：《公路工程勘測橋涵施工技術(shù)規(guī)范》 （JTJ041—2000）8. 中華人民共和國交通部部標(biāo)準(zhǔn)：《公路橋涵地基及基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范》 （JTJ024—85）9. 姚玲森：《橋梁工程》，人民交通出版社，198510. 公路橋涵設(shè)計(jì)手冊：《墩臺與基礎(chǔ)》，人民交通出版社，199111. 公路橋涵設(shè)計(jì)手冊：《橋梁附屬構(gòu)造與支座》，人民交通出版社，199112. 公路橋涵設(shè)計(jì)手冊：《梁橋》（上、下冊），人民交通出版社，199113. 公路橋涵設(shè)計(jì)手冊：《基本資料》，人民交通出版社，199114. 易建國：《橋梁計(jì)算示例集》，199115. 葉見曙：《結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)原理》，人民交通出版社，19971范立礎(chǔ)、顧安邦：《橋梁工程》（上、下冊）人民交通出版社，200468。整個(gè)計(jì)算過程表明，該設(shè)計(jì)滿足規(guī)范和使用要求，保證工程的安全與可靠性。因此選擇預(yù)應(yīng)力混凝土空心板橋方案進(jìn)行設(shè)計(jì)。則后邊緣處 前邊緣處 另外，計(jì)算橋臺前溜坡錐體對基礎(chǔ)前邊緣底面處引起的附加應(yīng)力時(shí)，其填土高度可近似取基礎(chǔ)邊緣做垂線與坡面交點(diǎn)的距離（），并取系數(shù)，則 這樣，基礎(chǔ)前邊緣總的豎向附加應(yīng)力為 基第壓應(yīng)力計(jì)算 考慮臺前、臺后填土產(chǎn)生的附加應(yīng)力時(shí)臺前：臺后：地基承載力驗(yàn)算持力層承載力驗(yàn)算根據(jù)土工試驗(yàn)資料，持力層為弱風(fēng)化片巖夾變粒巖,節(jié)理裂隙發(fā)育，RQD=21～36%。因此取本設(shè)計(jì)為設(shè)有板式橡膠支座的簡支梁剛性墩臺，按單跨兩端的板式橡膠支座的抗推剛度分配制動力?；A(chǔ)用15號混凝土，混凝土的剛性角。其結(jié)果示于圖2—14。M 樁長計(jì)算由于假定土層是單一的，可用確定單樁容許承載力的經(jīng)驗(yàn)公式初步計(jì)算樁長。第九章 鉆孔灌注樁計(jì)算，用25號混凝土，16 I級鋼筋。此時(shí)應(yīng)將軸向力對截面的重心軸的偏心距乘以偏心距增大系數(shù)。其余截面，取，箍筋采用Ⅰ級圓筋，其相關(guān)參數(shù)如下所示。 蓋梁內(nèi)力匯總表 表7—8 截面號內(nèi)力1——12——23——34——45——5彎矩M自重M荷載0剪力KNV自重左0右0V荷載左0右0計(jì)算左右　截面配筋設(shè)計(jì)及承載力校核由《公預(yù)規(guī)》JTG D62—2004， 當(dāng)簡支梁當(dāng)時(shí)。雙柱反力Gi計(jì)算（圖78），所引用的各梁反力見表75 雙柱反力Gi計(jì)算 表75荷載組合情況 計(jì)算式反力Gi（KN）組合4公路Ⅱ級 雙列對稱組合5公路Ⅱ級 雙列非對稱由表25可知，偏載左邊的立柱反力最大（即G1）G2），并由組合5控制設(shè)計(jì)。橋墩尺寸如圖71所示：1）《公路橋涵設(shè)計(jì)設(shè)計(jì)通用規(guī)范》（JTG D60—2004）；2）《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范》 （JTG D62—2004）。（1）上緣混凝土應(yīng)力 =所以求得上緣混凝土應(yīng)力如下 ，不出現(xiàn)拉應(yīng)力（上緣） 由《公預(yù)規(guī)》JTG D62—2004，當(dāng)時(shí)，%%的兩者直線內(nèi)插取用，%，%。由預(yù)加力產(chǎn)生的跨中反拱為將預(yù)加力引起的反拱與按荷載短期效應(yīng)影響產(chǎn)生的長期撓度值相比較可知 由于預(yù)加力產(chǎn)生的長期反拱值大于按荷載短期效應(yīng)組合計(jì)算的長期撓度值，所以可不設(shè)預(yù)拱度。經(jīng)計(jì)算，支點(diǎn)剪力最大，因此截面主拉應(yīng)力驗(yàn)算以支點(diǎn)截面控制，計(jì)算如下對于先張法構(gòu)件計(jì)算如下： =①計(jì)算支點(diǎn)截面形心軸的主拉應(yīng)力（位于換算截面重心軸的上側(cè)） 所以本設(shè)計(jì)不考慮縱向預(yù)應(yīng)力彎起鋼筋扣除全部預(yù)應(yīng)力損失后的有效預(yù)應(yīng)力：截面形心軸以上對換算截面重心軸的靜距經(jīng)計(jì)算得，所以，滿足規(guī)范要求②計(jì)算支點(diǎn)截面最小壁厚處主拉應(yīng)力本設(shè)計(jì)采用的空心板最小壁厚處即1/2板高處 （位于換算截面重心軸的上側(cè)）所以1/2板高截面以上對換算截面重心軸的靜距經(jīng)計(jì)算得，所以，滿足規(guī)范要求計(jì)算結(jié)果表明，1/2板高處主拉應(yīng)力最大，其數(shù)值為，小于規(guī)范規(guī)定的限值變形計(jì)算（1）使用階段的撓度計(jì)算使用階段的撓度值，按短期荷載效應(yīng)組合計(jì)算，并考慮撓度長期影響系數(shù)，對C40混凝土，對全預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件，其全截面的抗彎剛度。設(shè)混凝土傳力錨固齡期及加載齡期均為28天，計(jì)算時(shí)間，橋梁所處環(huán)境的年平均相對濕度為75%，計(jì)算理論厚度h如下：查《公預(yù)規(guī)》JTG D62—： 對先張法構(gòu)件：， 因此得： 永存預(yù)應(yīng)力值總的預(yù)應(yīng)力損失為： 永存預(yù)應(yīng)力值為：第五章 截面強(qiáng)度與應(yīng)力計(jì)算、按極限狀態(tài)承載能力的計(jì)算跨中正截面強(qiáng)度計(jì)算（1）受壓區(qū)高度跨中截面有預(yù)應(yīng)力鋼絞線14根，；受壓區(qū)混凝土抗壓強(qiáng)度取C40號混凝土強(qiáng)度，由此得：得說明受壓區(qū)位于頂板范圍內(nèi)，強(qiáng)度計(jì)算可以按矩形截面進(jìn)行。預(yù)應(yīng)力筋束的布置見圖4—1圖4—1 預(yù)應(yīng)力筋布置圖 換算截面幾何特性計(jì)算換算截面面積 式中： ——鋼絞線的彈性模量與混凝土彈性模量的比值，換算截面重心位置 鋼絞線換算截面對毛截面重心的靜距 換算截面重心對毛截面重心的偏離 （向下）換算截面重心至截面上、下緣的距離 鋼絞線重心至換算截面重心的距離 換算截面的慣矩 截面抗彎模量 預(yù)應(yīng)力損失計(jì)算預(yù)應(yīng)力鋼絞線控制張拉應(yīng)力 式中：——預(yù)應(yīng)力鋼筋抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值預(yù)應(yīng)力直線鋼筋由錨具變形、鋼筋回縮和接縫壓縮引起的預(yù)應(yīng)力損失 式中 ——張拉端錨具變形、鋼筋回縮和接縫壓縮值（mm），由《公預(yù)規(guī)》； ——張拉端至錨固端之間的距離（mm）。支點(diǎn)處荷載橫向分布系數(shù) 支點(diǎn)處荷載橫向分布系數(shù)按杠桿法進(jìn)行計(jì)算， 算得。 圖2—1 橋梁橫斷面（尺寸單位：cm）、毛截面幾何特性1）、毛截面面積 板橫斷面如圖2—2所示 其中： 所以得 2）、毛截面重心位置求全斷面對1/2板高處的靜距：則毛截面重心距板高1/2處的距離為3）、毛截面對重心的慣距圖2—2 板斷面尺寸 單位：cm第三章 內(nèi)力計(jì)算 恒載作用