【正文】 們的計算結(jié)果均列入鋼束預(yù)應(yīng)力損失及預(yù)加內(nèi)力一覽表內(nèi)（表 15～表 20）。 34 （二）截面靜距計算 預(yù)應(yīng)力鋼筋混凝土梁在張拉階段和使用階段都要產(chǎn)生剪應(yīng)力，這兩個階段的剪應(yīng)力應(yīng)該 疊加。 )(113333400339。 式中： IA, —— 分別為混凝土毛截面面積和慣距； pAA??, —— 分別為一根管道截面積和鋼束截面積； sjs yy 0, —— 分別為凈截面和換算截面重心到主梁上緣的距離； iy —— 分塊面積重心到主梁上緣的距離； n —— 計算面積內(nèi)所含的管道（鋼束）數(shù)； Ep? —— 鋼束與混凝 土的彈性模量比值，由表 1得 ?Ep? 。 27 26 束合力重心盡可能靠近截面形心，使截面均勻受壓；二是考慮錨頭布置的可能性，以滿足張拉操作方便的要 求。 （二）預(yù)應(yīng)力鋼束布置 （ 1）對于跨中截面，在保證布置預(yù)留管道構(gòu)造要求的前提下，盡可能使鋼束群重心的偏心距大些。 四、 預(yù)應(yīng)力鋼束的估算及其布置 （一）跨中截面鋼束的估算和確定 根據(jù)《公預(yù)規(guī)》規(guī)定，預(yù)應(yīng)力梁應(yīng)滿足正常使用極限狀態(tài)的應(yīng)力要求和承載能力極限狀態(tài)的強度要求。 圖 8 四分點截面作用效應(yīng)計算圖式（單位： mm） 可變作用（汽車）標(biāo)準(zhǔn)效應(yīng)： )()( a xmkNM???????????????? )( a xkNV?????????????? 可變作用（汽車）沖擊效應(yīng)： )( mkNM ???? 17 計算所得的 η ij值列于表 5 內(nèi)。 表 4 IT 計算表 分塊名稱 bi（ cm） ti（ cm） ti/bi ci（ cm） Iti（179。 m） 剪力（ KN） ∑ 彎矩（ KN178。 端橫隔梁的高度與主梁同高，厚度為上部 260mm，下部 240mm；中橫隔梁高度為 2050mm，厚度為上部 180mm，下部 160mm。 8本設(shè)計考慮到主梁需要配置較多的鋼束，將鋼束按二層布置，一層最多排三束，同時還根據(jù)《公預(yù)規(guī)》，初擬馬蹄寬度為 550mm，高度為 250mm，馬蹄與腹板交接處作三角過渡，高度 150mm，以減小局部應(yīng)力。 5 104 軸心抗壓標(biāo)準(zhǔn)強度 ?ck MPa 軸心抗拉標(biāo)準(zhǔn)強度 ?tk MPa 軸心抗壓設(shè)計強度 ?cd MPa 軸心抗拉設(shè)計強度 ?td MPa 短暫狀態(tài) 容許壓應(yīng)力 ′ ck MPa 容許拉應(yīng)力 ′ tk MPa 持久狀態(tài) 標(biāo)準(zhǔn)荷載組合 容許壓應(yīng)力 MPa 容許主壓應(yīng)力 MPa 短期效應(yīng)組合 容許拉應(yīng)力 σ pc MPa 容許主拉應(yīng)力 MPa Φ 鋼絞線 標(biāo)準(zhǔn)強度 ?pk MPa 彈性模量 Ep MPa 179。 預(yù)應(yīng)力鋼筋束：預(yù)應(yīng)力鋼筋采用《公預(yù)規(guī)》（ JTG D62－ 2021）的φ 鋼絞線，每束 6 根，全梁配 6 束。 有利于保證構(gòu)件的質(zhì)量和尺寸的精度，并可能多的采用機械化施工；上下部可以平行施工作業(yè)。 目 錄 一、工程概述 ............................................... 1 二、 設(shè)計資料及構(gòu)造布置 .................................... 2 （一）設(shè)計資料 ............................................ 2 （二）橫截面布置 .......................................... 4 （三）橫截面沿跨長的變化 .................................. 8 （四）橫隔梁的設(shè)置 ........................................ 8 三、 主梁作用效應(yīng)計算 ...................................... 8 （一）永久作用效應(yīng)計算 .................................... 9 （二）可變作用效應(yīng)計算（修正剛性橫梁法） ................. 11 （三）主梁作用效應(yīng)組合 ................................... 20 四、 預(yù)應(yīng)力鋼束的估算及其布置 .............................. 22 （一）跨中截面鋼束的估算和確定 ........................... 22 （二）預(yù)應(yīng)力鋼束布置 ..................................... 23 五、 計算主梁截面幾何特性 ................................. 30 （一）截面面積 及慣性矩計算 ............................... 30 （二）截面靜距計算 ....................................... 32 （三）截面幾何特性匯總 ................................... 35 六、 鋼束預(yù)應(yīng)力損失計算 ................................... 36 除了文中特別加以標(biāo)注引用的內(nèi)容外，本論文不包含任何其他個人或集體已經(jīng)發(fā)表或撰寫的成果作品。 III 結(jié)構(gòu)計算著重進(jìn)行了上部結(jié)構(gòu)的計算，包括截面尺寸的擬定，內(nèi)力計算，配筋設(shè)計，施 工階段和使用階段的應(yīng)力驗算，承載能力極限狀態(tài)強度驗算，剛度驗算，變形驗算。 I Title of the 35 meters of prestressed concrete simply supported T beam bridge design Author: Li Fujun Instructor: Xie Xiaopeng Abstract At present, the prestressed concrete is widely used in all kinds of medium and small span bridges, and a large number of prestressed concrete will be the future development trend of bridge。對本研究提供過幫助和做出過貢獻(xiàn)的個人或集體，均已在文中作了明確的說明并表示了謝意。 作者簽名： 日期： 年 月 日 學(xué)位論文版權(quán)使用授權(quán)書 本學(xué)位論文作者完全了解學(xué)校有關(guān)保留、使用學(xué)位論文的規(guī)定，同意學(xué)校保留并向國家有關(guān)部門或機構(gòu)送交論文的復(fù)印件和電子版，允許論文被查閱和借閱。 VII可以減少預(yù)應(yīng)力的收縮、徐變引起的變形。 2+1m179。 工藝：按后張法工藝制作主梁，采用內(nèi)徑 70mm、外徑 77mm的預(yù)埋波紋管和夾片錨具。 （二）橫截面布置 1．主梁間距及主梁片數(shù) 主梁間距通常應(yīng)隨梁高與跨徑的增大而加寬為經(jīng)濟(jì)，同時加寬翼板對提高主梁截面效率指標(biāo) ρ 很有效，故在許可條件下應(yīng)適當(dāng)加寬 T 梁翼板。 （ 2）主梁截面細(xì)部尺寸 T 梁翼板的厚度主要取決于橋面板承受車輪局部荷載的要求，還應(yīng)考慮能否滿足主梁受彎時上翼板受壓的強度要求。 6梁端部區(qū)段由于錨頭集中力的作用而引起較大的局部應(yīng)力，也為布置錨具的需要，在距梁端 1980mm范圍內(nèi)將腹板加厚到與馬蹄同寬。 主梁作用效應(yīng)組合。 圖 3 永久作用效應(yīng)計算圖 （二）可變作用效應(yīng)計算（修正剛性橫梁法） 按《橋規(guī)》 條規(guī)定，結(jié)構(gòu)的沖擊系數(shù)與結(jié)構(gòu)的基頻有關(guān)，因此要先計算結(jié)構(gòu)的基頻。 （ 1）跨中的荷載橫向分布系數(shù) mc 如前所述，本設(shè)計橋跨內(nèi)設(shè)四道橫隔梁，具有可靠的橫向聯(lián)系，且承重結(jié)構(gòu)的長寬比為： ???Bl 所以可按修正的剛性橫梁法來繪制橫向影響線和計算橫向分布系數(shù) mc。 圖 4 IT 計算圖式（單位： mm） 式中： 4543214。 （ 2）支點截面的荷載橫向分布系數(shù) m0 圖 7 跨中截面作用效應(yīng)計算圖式（單位： mm） 可變作用（汽車）標(biāo)準(zhǔn)效應(yīng)： )( a xmkNM?????????????? )( a xkNV?????????????? 可變作用（汽車）沖擊效應(yīng)： )( mkNM ???? )( kNV ??? 力極限狀態(tài)基本組合，見表 7。 23考慮到這個原因，本設(shè)計預(yù)制時在板翼緣板內(nèi)加配構(gòu)造筋以抵抗部分應(yīng)力。 25為簡化計算和施工，所有鋼束布置的線形均為直線加圓弧，并且整根鋼束都布置在同一個豎直面內(nèi)。 70cm）之和，其中鋼束的曲線長度可按圓弧半徑與彎起角度進(jìn)行計算。 五、 計算主梁截面幾何特性 （一）截面面積及慣性矩計算 在預(yù)加應(yīng)力階段，只需要計算小截面的幾何特性。由于采用有效寬度方法計算的等效法向應(yīng)力體積和原全寬內(nèi)實際的法向應(yīng)力體積是相等的，因此用有效寬度截面計算等代法向應(yīng)力時，中性軸應(yīng)取原全寬截面的中性軸。 故： cmbf 24039。 33 36 縮引起的預(yù)應(yīng)力損失時，應(yīng)考慮錨固后反向摩擦的影響。 表 16 四分點截面σ l2的計算表 鋼束號 )/( mmMPad?? 影響長度)(1 mml 錨固端)(2 MPal? 距張拉端距離 )(mmx 2l? N1(N2) 17320 N3(N4) 17612 N5 14725 N6 15502 （三）混凝土彈性壓縮引起的預(yù)應(yīng)力損失 后張法梁當(dāng)采用分批張拉時，先張拉的鋼束由于張拉后批鋼束產(chǎn)生的混凝土彈性壓縮引起的應(yīng)力損失，根據(jù)《公預(yù)規(guī)》 ，計算公式為： ? ?? pcEpl ??? 4 式中： ?? pc? —— 在先張拉鋼束重心處，由后 張拉各批鋼束而產(chǎn)生的混凝土法向應(yīng)力，可按下式計算： ? ?? ??? n pipn ppc I eMAN 00? 其中： 00, pp MN —— 分別為鋼束錨固時預(yù)加的縱向力和彎矩； pie —— 計算截面上鋼束重心到截面凈軸的距離，inxpi aye ?? ，其中 ynx值見表 14， ai值見表 10。 表 18 四分點截面σ l5 計算表 鋼束號 σ pe σ l5 鋼束號 σ pe σ l5 N1 N4 N2 N5 N3 N6 （五）混凝土收縮和徐變引起的預(yù)應(yīng)力損失 根據(jù)《公預(yù)規(guī)》 ，由混凝土收縮和徐變引起的應(yīng)力損失可按下式計算： ppcEpcspl ttttE ?? ????? 151 )],(),([ 006 ? ?? 221iepp ??? 式中： 6l? —— 全部鋼束重心處由混凝土收縮、徐變引起的預(yù)應(yīng)力損失值； pc? —— 鋼束錨固時，全部鋼束重心處由預(yù)加力（扣除相應(yīng)階段的應(yīng)力損失）產(chǎn)生的混凝土法向應(yīng)力，并根據(jù)張拉受力情況，考慮主梁重力的影響； ? —— 配筋率，npAAp 6? ； A —— 本設(shè)計為鋼束錨固時相應(yīng)的凈截面面積 An，見表 14； pe —— 本設(shè)計即為鋼束群重心至截面凈軸的距離 en，見表 14； i —— 截面回旋半徑，本設(shè)計為： 42ε cs（ t， t0） ρ p=1+ep2/i2 （ 6） （（ 4） +（ 5）） ρ =6Δ Ap/An % 1+15ρρ p σ l6= 006 0 . 9 [ ( , ) ( , )1 1 5P C S E P p clpE t t t t? ? ? ?? ???? ? 4639。 （ 2）驗算正截面承載力 由《公預(yù)規(guī)》 ，正截面承載力按下式計算： )2( 03