【正文】 kN）跨內(nèi)最大彎矩：M1==（）M2==（）M3==（）支座彎矩：MB=﹣=﹣（）MC=﹣=﹣（）MD=﹣=﹣（）ME=﹣=﹣（）剪力值：VA==（kN）VB左=﹣=﹣（kN）VB右==（kN）VC左=﹣ =﹣（kN）VC右==385（kN）VD左=﹣=﹣385（kN）VD右= =（kN）VE左=﹣=﹣（kN）VE右==（kN）VF=﹣=﹣（kN） 驗算及配筋略 抗裂驗算略 橫向排架橫梁一般為預(yù)應(yīng)力混凝土疊合梁?？紤]施工時接縫混凝土未達到設(shè)計強度，故按簡支梁計算。 計算參數(shù)，橫向排架間距7m。此時梁的有效斷面為疊合斷面。=面積矩：S=Ay==（m3） 慣性矩：混凝土彈性模量 En=107（kPa）圖68縱梁斷面 計算原則（1）施工期：預(yù)制軌道梁安裝在樁帽上，按簡支梁計算，作用在梁上的荷載為預(yù)制梁及現(xiàn)澆接頭混凝土自重，此時梁的有效斷面為預(yù)制斷面。 縱梁設(shè)計縱梁包括門機軌道梁、連系梁，各梁斷面及受力情況均不同。吊環(huán)在構(gòu)件表面上的外露高度及吊環(huán)內(nèi)徑尺寸見圖6—7：圖6—7由于該工程采用面板厚為500mm，故構(gòu)件的錨固深度不能滿足上述要求，所以在預(yù)埋構(gòu)件時，將吊環(huán)焊接在面板的受力筋上。=長跨跨中Mx=++= kNm短跨跨中My=+= 長跨跨支=(+)= kNm短跨跨支=(+)= kNm 驗算及配筋（一）面板配筋⑴長跨跨中配筋計算：按最小配筋率計算選配鋼筋選配鋼筋，=670（）⑵長跨跨支選配鋼筋選配鋼筋，=670（）⑶短跨跨中按最小配筋率計算選配鋼筋選配鋼筋，=670（）⑷短跨跨支按最小配筋率計算選配鋼筋選配鋼筋，=670（）（二）局部荷載計算圖66 沖切計算示圖==660kN受沖切承載力設(shè)計值 = = =（C35混凝土）=5005010=440=（500+200）2+4440=3160(mm)3160440=1460kN （三）單個吊環(huán)鋼筋截面面積單個吊環(huán)鋼筋截面面積可按下式計算： （6—5）式中：F——構(gòu)件的總重力設(shè)計值；——II級鋼筋抗拉強度設(shè)計值； n——吊環(huán)數(shù)，當(dāng)一個構(gòu)件設(shè)由四個吊環(huán)時，按三個受力計算。其他符號意義同前。在短暫組合中，不考慮非主導(dǎo)可變作用的組合系數(shù)。表62作用分項系數(shù)作用名稱分項系數(shù)作用名稱分項系數(shù)永久作用汽車荷載一般件雜貨、集裝箱荷載纜車荷載五金鋼鐵荷載船舶系纜力散貨荷載船舶擠靠力液體管道（含推力）荷載船舶撞擊力人群荷載風(fēng)荷載起重機械荷載水流荷載運輸機荷載冰荷載鐵路荷載土壓力（一）承載能力極限狀態(tài)的作用效應(yīng)組合（1）持久狀況作用效應(yīng)的持久組合 （6—1）式中： ——結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)，； ——永久作用標(biāo)準(zhǔn)值； ——永久作用效應(yīng)系數(shù)（ 為永久作用效應(yīng)，當(dāng)有多個永久作用時，應(yīng)對其作用效應(yīng)進行疊加）；——永久作用分項系數(shù)，； ——主導(dǎo)可變作用標(biāo)準(zhǔn)值；——主導(dǎo)可變作用效應(yīng)系數(shù)（ 為主導(dǎo)可變作用效應(yīng)，取值應(yīng)大于其他任何一個可變作用的效應(yīng)）； ——主導(dǎo)可變作用分項系數(shù)，； ——可變作用組合系數(shù)，； ——第i個非主導(dǎo)可變作用的標(biāo)準(zhǔn)值； ——第i個非主導(dǎo)可變作用效應(yīng)系數(shù)（ 為第i個非主導(dǎo)可變作用效應(yīng)）； ——第i個非主導(dǎo)可變作用分項系數(shù)。m）= kNm = kNm連續(xù)板載汽車荷載作用下產(chǎn)生的跨中彎矩和支座彎矩：Mx== My==== ==表61面板內(nèi)力總匯作用短跨跨中長跨跨中短跨支座長跨支座永久作用面板自重面層自重可變作用短暫狀況施工荷載持久狀況汽車荷載 作用效應(yīng)組合包括承載能力極限狀態(tài)作用效應(yīng)組合，正常使用極限狀態(tài)作用效應(yīng)組合。P=100KN彎矩計算：=100=（kN根據(jù)《港口工程荷載規(guī)范JTJ21598》：總重量30t以下的汽車可按兩輛排列，縱向前后兩車的軸距不應(yīng)小于4m.圖65 車輪作用示意圖根據(jù)《高樁碼頭設(shè)計與施工規(guī)范JTJ29198》進行如下計算：=+0+2==++2=查表知，= =彎矩公式：Ma、Mb——雙向板在單位寬度上計算寬度為La和Lb的跨中彎矩標(biāo)準(zhǔn)值（kN永久作用：結(jié)構(gòu)自重：現(xiàn)澆面層：r=24kN/ m3 ； h= 預(yù)制面板： r=25kN/ m3 ；h=可變作用：(1)短暫狀況可變作用：①施工荷載2kPa②預(yù)制面板吊運預(yù)制板尺寸：Lx= Ly=預(yù)制板為四點吊運，吊運時取動力系數(shù)α=，吊點位置如圖6—2。 計算參數(shù)計算跨度圖62計算圖示1) 簡支板：排架間距7m，彎矩計算：Lo=Ln+h =+=但不大于Lo=Ln+e =+= 取 Lo=剪力計算：Lo=Ln =2）連續(xù)板：短邊方向：B= =Lo===長邊方向：B= =Lo= ==L——板的中心間距（m）；L0——板的計算跨度（m）；Ln——板的凈跨（m）；h——板的厚度（m），取500mm；e——板的擱置長度（m），；B——梁的上緣寬度（m）。使用期面板與縱、橫整體相連接，為連續(xù)板。由于時間較緊，選擇面板、橫梁和基樁進行施工圖設(shè)計。第6章 結(jié)構(gòu)設(shè)計第6章 結(jié)構(gòu)設(shè)計嚴(yán)格來說，高樁碼頭是一個空間整體結(jié)構(gòu)體系，應(yīng)該按照空間問題計算，但實際設(shè)計中多將其視為平面問題進行處理，即僅取一個排架作為計算單元，這種簡化的前提是：（1）碼頭分段的長度遠大于碼頭寬度，使得縱向剛度較小，橫向剛度相對較大，各橫向排架近似于獨立工作；（2）碼頭分段內(nèi)橫向排架的間距、結(jié)構(gòu)、荷載條件、承載能力基本相同。畢業(yè)設(shè)計主要考慮地震慣性力。）海船碼頭3015河船碼頭300孤立系船墩柱3030作用于系船柱上的計算系纜力標(biāo)準(zhǔn)值不應(yīng)小于表14所列數(shù)值表58內(nèi)河貨船駁船系纜力標(biāo)準(zhǔn)值船舶載重量DW（t）系纜力標(biāo)準(zhǔn)值（kN）DW≤10030100＜DW≤50050情況一：Vx =, Vy =0∑Fx =Fxw+Fxsc+Fxmc =++0=∑Fy=Fyc= kN=情況二：Vx =0, Vy =∑Fx =Fxsc+Fxmc = kN∑Fy=Fyw +Fyc=+= kN= kN kN系纜力標(biāo)準(zhǔn)值N的橫向投影Nx ，縱向投影Ny，豎向投影Nz：== kN===0=0kN4擠靠力橡膠護舷間斷布置，護舷間距7m，與船舶接觸的橡膠護舷共有組32∑Fx=Fxw+Fxsc+Fxmc=+= kN== kN5撞擊力(1)船舶靠岸時的撞擊力表59河船的法向靠岸速度船舶滿載排水量W(t)Vn(m/s)W≤10001000＜W≤20002000＜W≤3000查上表，取Vn=，船舶靠岸時的有效撞擊能量：=160=選用標(biāo)準(zhǔn)型橡膠護舷SA200H1000+1100 吸能量E=9kNm 反力R=153kN(2)波浪引起的船舶撞擊力因碼頭前波浪較小，經(jīng)驗算比較，小于船舶靠岸時的撞擊能量。 =0176。風(fēng)壓不均與折減系數(shù)，按表53取用表53風(fēng)壓不均與折減系數(shù)船舶水面以上縱向或橫向輪廓的最大水平尺寸（m）≤50100200≥2502作用于船舶上的水流力(1)水流對船舶作用產(chǎn)生的水流力船首橫向分力和船尾橫向分力 （53） （54） （55）表54 河港透空式系船、靠船結(jié)構(gòu)水流力船首橫向分力和船尾橫向分力系數(shù)船型d/D=d/D=d/D=客船駁船L/B=駁船L/B=表55 河港透空式系船、靠船結(jié)構(gòu)水流力縱向分力系數(shù)中的系數(shù)b的值船型bd/D=d/D=d/D=客船駁船L/B=駁船L/B=V取1m/sd/D=查表知=，=0， b= ==+lg90 =㎡=11= =0(2)水流對船舶作用產(chǎn)生的水流力縱向分力 （56） （57） （58）水流縱向分力系數(shù) S船舶吃水線以下的表面積水的運動粘性系數(shù)，取水溫10℃，v=㎡/s=1247。本設(shè)計主要考慮以下幾項：（一） 堆貨均布荷載q=20kpa（二） 流動機械荷載自重15t汽車，（三） 船舶作用荷載船舶荷載計算，遵照《港口工程荷載規(guī)范》（JTJ21598）中的有關(guān)規(guī)定進行計算。 可變作用量值隨時間的變化與平均值相比不可忽略的作用。 永久作用作用的量隨時間的大小變化與其平均值相比可忽略不計的作用。其尺寸如圖5—7。圖5—6實心板斷面圖為固定緩沖設(shè)備（護木或橡膠護舷）而設(shè)置的，選擇懸臂板式。圖55 樁帽尺寸圖 面板采用預(yù)制實心面板，板厚500mm。雙樁樁帽取2600mm1500mm，單樁樁帽取1500mm1500mm。為了便于打入樁尖應(yīng)做成楔形，樁尖差長度取900mm。樁頭段和樁尖段受打樁震動影響較大，箍筋應(yīng)適當(dāng)加密。圖53 縱梁斷面圖樁選用預(yù)應(yīng)力混凝土空心方樁600mm600mm，空心直徑350mm。軌道梁由于高度大，通常采用下部分預(yù)制、上部分現(xiàn)澆的疊合梁。斷面尺寸如圖5—2。系船柱設(shè)在碼頭前沿，供船舶系纜用，本港采用金屬系船柱，細部尺寸見下表表51系船柱細部尺寸系船力(t)DhHta1a2r1r2r3r4eB螺栓1025012025050110555512030420355604M27850 構(gòu)造尺度橫梁是梁板式高樁碼頭的主要受力構(gòu)件，作用在碼頭上的幾乎所有荷載都是通過它傳給樁基，受力比較復(fù)雜。在每一個橫向排架正前方都布置一個靠船構(gòu)件，避免船舶直接作用在碼頭結(jié)構(gòu)物上而破壞碼頭前沿的輔助設(shè)施。；沿碼頭長度方向上沒有布置縱向叉樁和半叉樁。該碼頭的樁屬于摩擦樁，為充分發(fā)揮單樁的承載力，；考慮到有船舶撞擊力的作用，在橫向排架布置一組雙叉樁，在海側(cè)門機軌道梁下布置雙直樁，陸側(cè)門機軌道梁下布置雙叉樁；，；其中叉樁坡度為3:1；橫向排架中的斜樁在設(shè)計施工時應(yīng)在平面內(nèi)扭轉(zhuǎn)15176。根據(jù)要求該碼頭的變形縫采用懸臂梁式，懸臂長2m；碼頭沿長度方向分為4段，每段長53m；所以碼頭實際總長為212m。變形縫的寬度一般采用20~30mm。圖51 碼頭斷面圖 結(jié)構(gòu)布置該碼頭為寬樁臺高樁碼頭，碼頭結(jié)構(gòu)的總尺度主要取決于岸坡的地質(zhì)條件、地基加固方式和所采用的接岸結(jié)構(gòu)形式和位置。碼頭面上的堆貨荷載和流動機械荷載通過面板傳遞給縱梁和橫梁，各構(gòu)件受力明確合理；橫向排架跨度大，樁的承載能力充分發(fā)揮；裝配程度高，施工速度快；適用于荷載較大且復(fù)雜的大型海港碼頭。由于該碼頭的豎向荷載較大，故不宜采用此結(jié)構(gòu)。無梁板式高樁碼頭其上部結(jié)構(gòu)主要由面板、樁帽和靠船構(gòu)件組成。承臺式高樁碼頭的上部結(jié)構(gòu)主要由水平承臺、胸墻和靠船構(gòu)件組成，承臺上面回填砂、石料。碼頭運輸作業(yè)采用15t汽車，汽車荷載標(biāo)準(zhǔn)值見下圖。 裝卸工藝設(shè)計。在河口漁港和狹長的港灣中，為了盡量保持原過水?dāng)嗝妫ＷC水流通暢，一般采用順岸式碼頭，碼頭后面有較寬的陸域，便于布置漁撈后勤，冷凍加工，修造船廠等陸域設(shè)施，但缺點是所占較長的天然岸線，作業(yè)區(qū)域分散不易管理。在潮差較小的地區(qū)，為提高碼頭裝卸機械化程度，宜采用固定式碼頭。航道底高程由設(shè)計通航水位與航道水深之差決定，即－－=－雙向航道B1=(6~8)Bc即B17= 取40m航道邊坡坡度應(yīng)根據(jù)土質(zhì)，波浪，流速等因素通過試驗或參照類似工程確定，當(dāng)缺乏資料時，可按表8選用。漁船在進行裝卸作業(yè)時，碼頭前允許波高見表47表47 碼頭前作業(yè)允許波高漁船主機功率，kw碼頭前作業(yè)允許波高，m＞441148~44175~147≤74碼頭前沿水域底高程=設(shè)計低水位－碼頭前沿設(shè)計水深=－－=－碼頭前沿水域底高程=設(shè)計低水位－碼頭前沿設(shè)計水深=－－=－對于大型漁港，主要是卸漁機械占用面積及交通通道，一般取15~20m,回轉(zhuǎn)水域D= Lc ==口門有效寬度取 2= 取65m設(shè)計通航水位采用設(shè)計低水位。供漁船?？考把b卸所需水域?qū)挾?，參照《海港總平面設(shè)計規(guī)范》規(guī)定，當(dāng)泊位采用多條漁船并排?？繒r，按下式計算，一般情況下并排漁船數(shù)為4?，F(xiàn)行行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定：港口陸域地面坡度應(yīng)根據(jù)地形條件、裝卸工藝要求并結(jié)合高程設(shè)計確定，地面坡度不應(yīng)小于5‰，港口倉庫，堆場地面坡度宜采用5‰～10‰。特一級和一級漁港取大值，二三級漁港取小值。