【正文】 采用 sm/ ； ? —— 低壓循環(huán)桶截面積系數(shù)，立式低壓循環(huán)桶取 1； n—— 立式低壓循環(huán)桶取 1； pV —— 壓縮機理論吸氣量（ sm/3 )； （ 2） 容積的計算 因為采用下進上出式供液，故其計算公式為 ? ?泵VVVV bhqd ???? 1 39。 集油器選型 集油器的選擇主要根據(jù)系統(tǒng)制冷量的大小來選擇，一般情況下，當制冷系統(tǒng)標準工況下的制冷量為 230KW 以下時，采用殼體直徑為 ? 159 的集 油器 1 臺，制冷量為2301160KW 時，采用殼體直徑為 ? 325 的集油器 12 臺，制冷量在 1160KW 以上時，采用殼體直徑為 ? 325的集油器兩臺。 冷凝器選型 （ 1） lck ?? 式中： kQ —— 冷凝器負荷（ w)； cQ —— 單級壓縮機制冷量（ w)； l? —— 單級壓縮機冷凝負荷系數(shù)， lck ?? =81000*=94770w （ 2） Akk qQF /? 山 東 華 宇 職 業(yè) 技 術 學 院 課 程 設 計 用 紙 １７ 式中： kF —— 冷凝器冷卻面積（ 2m ）； kQ —— 冷凝器負荷（ w)； Aq —— 冷凝器單位面積熱負荷（ W/ 2m ), AKk qQF ? =94770/3700= 2m 由冷凝器選型表得，可選用 LNA40型冷凝器 3臺， 油分離器選型 該工程的冷藏噸位為 1000噸，貯藏噸位較大，則 制冷系統(tǒng)中循環(huán)的制冷量較多，該系統(tǒng)選用 3臺壓縮機，故系統(tǒng)中排出的高壓制冷劑氣體流速流量均較大，為了滿足系統(tǒng)制冷量的要求，減少潤滑油進入冷凝器的量，提高冷凝器的傳熱系數(shù)，宜選用洗滌式油分離器。 tKQF q△?? 79 0 m??? （ 2） 風量計算 qQq ??? ? —— 配風系數(shù)，取 hWm ?/3 ； 1庫： ?q =*74790=37395 hm/3 2庫： ?q =*74790=37395 hm/3 由冷風機選型表得，可選用 KLL350型冷風機 3臺， 冷卻面積 3442m，風量為30303 hm/3 因而滿足要求。 系統(tǒng)設備 負荷 1Q 2Q 3Q 4Q 5Q 合計 12600 39200 7580 5120 9560 74790 1Q 2Q 3Q 4Q 5Q 12600 39200 7580 5120 9560 74790 系統(tǒng)機械負荷的計算 ? ? ? ?????? RQnQnQnQnQnQ j )( 5544332211 式中， jQ —— 機械負荷（ w)； 1n —— 圍護結構傳熱量的季節(jié)修正系數(shù)，取 1； 2n —— 貨物熱量的機械負荷折減系數(shù)，取 ； 3n —— 同期換氣系數(shù)，取 ； 4n —— 冷間用的電動機同期運轉系數(shù)，取 1； 5n —— 冷間同期操作系數(shù)，取 1； R—— 制冷裝置和管道等冷損耗補償系數(shù)，取 . ? ?wQ j 10 000 95 60151 20225 6001?? ?????????? 第 4 章 制冷壓縮機及輔助設備的選型計算 制冷壓縮機選型 ?? 式中 jQ —— 壓縮機在設計工況下的機械負荷（ w）； 山 東 華 宇 職 業(yè) 技 術 學 院 課 程 設 計 用 紙 １６ rq —— 為設計工況下的氨單位容積制冷量 ( 3/mKJ )； q? —— 設計工況下壓縮機的輸氣系數(shù)， hmqQVrQcp / ??????標標? 由壓縮機選型表得，可選用 3臺 4Av10 型壓縮機，則 ?總pV 190 hm3 ，符合要 求。 操作熱量 計算式 為： ? ? rrnnwdcba qnMhhnVFq ?????????????? 15555 ? 式中， 5Q —— 操作熱量（ W)； aQ5 —— 照明熱量（ W)； bQ5 —— 開門熱量（ W)； cQ5 —— 操作人員熱量（ W)； dq —— 每平方米地板面積照明熱量， 冷藏間 可取 — ，取 2； F—— 冷間地板面積（ 2m ）； 1/—— 1KJ/h 換算成 W的數(shù)值； V—— 冷間內公稱容積（ 3m ）； n—— 每日開門換氣次數(shù) wn hh、 —— 冷間內、空氣的含熱量（ KJ/kg), M—— 空氣幕修正系數(shù)如設有空氣幕時，則取 ； n? —— 冷間空氣密度（ 3/mkg )， 24—— 每日小時數(shù)（ h）； 3/24—— 每日操作時間系數(shù)，按每日操作 3小時計； rn —— 操作人員數(shù)，可按冷間內公稱容積每 250 3m 增加 1 人； rq —— 每個操作人員產生的熱量（ W/人），冷間設計溫度高于或等于 5℃時 ,取 280W/人。 ?R =。 電動機運轉熱量 山 東 華 宇 職 業(yè) 技 術 學 院 課 程 設 計 用 紙 １４ ? ??? ??RQ 10004 式中， 4Q —— 電動機運轉熱量（ W）； 1000—— 1kW 換算成 W的數(shù)值； P—— 電動機額定功率（ kW)； ? —— 熱轉化系數(shù)，電動機在冷間內時應取 1； ? —— 電機運轉時間系數(shù)。 地坪 44 29 1276 0.20 3736.128 山 東 華 宇 職 業(yè) 技 術 學 院 課 程 設 計 用 紙 １３ ? ? ? ?241 212??????ThhGQa = ? ? ? ? wT CttGBQ Bb 212 ?? ??????? ? ? ? ? wqqGQ c 9422 212 ?????? ? ? ? ? wqGGQ nd 8 8 7 80 1 9 0 0 0 05 0 0 0 0 022 ?????? ?2Q ++942+8878=39920w 二 庫均為 39920w 庫內通風換氣熱量 其公式為 : a 33? + bQ3 = ? ? nnw nVhh ?????? + ? ? 30 nrnw Nhh ??? 式中， 3Q —— 通風換氣熱量（ W)； aQ3 —— 冷間換取熱量（ W)； bQ3 —— 操作人員數(shù)量 有操作人員長期停留在冷間加工包裝間計算，其余冷間不計算，（此處不計算） 1/—— 1KJ/h換算成 W的數(shù)值； wh —— 室外空氣的含熱量（ KJ/kg), nh —— 室內空氣的含熱量（ KJ/kg), n— — 每日換氣次數(shù)，一般可取 2—— 3次； n? —— 冷藏間內空氣密度（ 3/mkg ), 24—— 每日小時數(shù)。G —— 每日進貨量，按 nG 的 8%計算（ kg）； nG —— 凍結物冷藏間的冷藏量（ kg）； T —— 貨物冷卻時間 (h)； B —— 貨物包裝材料或運輸工具的重量系數(shù)， BC —— 包裝材料或運輸工具的比熱容 ))/(( ℃kgkJ ? 21 tt、 —— 包裝材料或運輸工具進入冷間的初始溫度、在冷間內終止降溫時的溫度（℃）； 21 hh、 —— 貨物進入冷間初始溫度、終止溫度時的比焓（ kJ/kg）， ； 21 qq、 —— 貨物冷卻初始、終止溫度時的呼吸熱量（ W/kg)， —— 1 kJ/h 換算成 W的數(shù)值。 1 qGGqqGT CttBGT hhG nB ?????????? ????? 式中： aQ2 —— 貨物放熱量（ W）； bQ2 —— 包裝材料和運輸工具放熱量（ W）； cQ2 —— 食品冷加工過程的呼吸熱（ W）； dQ2 —— 食品冷藏過程的呼吸熱（ W）。39。 i? —— 圍護結構各層材料傳熱系數(shù) ( )/( KmW ? 序號 冷間 部位 長 寬 面積 K a Q1 1 冷 藏 間 東 北 44 4 1.10 2531.36 西 29 9 1.10 1668.40 南 44 4 1.10 2531.36 房頂 44 29 1276 1.30 1943.36 地坪 44 29 1276 0.20 3736.128 2 冷 藏 間 北 44 4 1.10 2531.36 東 29 9 1.10 1668.40 南 44 4 1.10 2531.36 房頂 44 29 1276 1.30 1943.36 山 東 華 宇 職 業(yè) 技 術 學 院 課 程 設 計 用 紙 １２ 1Q =++++=12