【正文】 于室內(nèi)），操作管理方便的優(yōu)點，要求水質(zhì)好、水溫低，清洗水垢時要停止冷凝器的工作。如果冷卻水采用循環(huán)冷卻供水方式，可根據(jù)制冷設備布置的要求進行合理選擇。冷凝器的選擇原則：冷凝器的選擇原則取決于當?shù)氐乃疁?、水質(zhì)、水源、氣候條件，以及壓縮機房布置要求等因素。（2）校核電動機功率 （44）式中：λ—壓縮機的輸氣系數(shù)；λ=；qv.，th—壓縮機的理論輸氣量 （m3/h）；qv.，th=190 m3/h、—制冷劑進、出壓縮機時的比焓 （kJ/kg）；v′1—壓縮機吸入蒸氣的比體積 （m3/kg）；（ m3/kg）ηi—壓縮機的指示效率，ηm—壓縮機的摩擦效率，；ηd—壓縮機的傳動效率，直聯(lián)，取1；代入公式，最終解得：P=～37kW。冷間機械負荷 Φj =157369W=，質(zhì)量流量 qm=Φj/q0=,根據(jù)資料[9]P59得：理論輸氣量 根據(jù)制冷量和理論輸氣量選擇大連活塞式氨制冷壓縮機2臺，型號：6AV10，主要性能參數(shù)：標準工況下的單臺制冷量：，；氣缸直徑：100mm，主軸轉(zhuǎn)速：960rpm，理論輸氣量：190 m3/h；吸氣管徑：Dg65，排氣管徑：Dg65；傳動方式：直聯(lián)，潤滑方式：壓力供油；冷卻水耗量：；電動機功率：標準工況下 37kW控制箱型號：XQ0140；重量：45kg。在制冷循環(huán)中，工質(zhì)壓縮比，即Pc/Pe ≤ 8，可采用單級壓縮式制冷循環(huán)，由于Pc/Pe=＜8，因此，本高溫庫采用單級壓縮即可。通常對于一般氨壓縮機，Δtr=5~8℃。（2）確定蒸發(fā)溫度te（37）計算出制冷劑的蒸發(fā)溫度te。冷凝溫度的高低取決于所采用的冷卻介質(zhì)及其溫度、冷凝器的結(jié)構(gòu)型式和傳熱溫差。對于臥式殼管式冷凝器： ，進出水的溫度差根據(jù)資料[1]P44 ，一般來說，當冷卻水進水溫度低時，取上限值，反之取下限值。ts=℃，Δts=3℃；代入上式，得：ts1=℃。經(jīng)過以上分析， 本設計的冷風機采用水融霜系統(tǒng)。冷風機一般不單獨采用熱氨融霜，因為不僅效率低，而且融霜形成的水的排放也比較麻煩。熱氨融霜必須保證有足夠的量及適當?shù)膲毫蜏囟?，而且在較大的制冷系統(tǒng)中，要設置專用的油分離器（非洗滌式的），融霜熱氨管要設在常溫穿堂內(nèi)，并應敷設耐高溫的隔熱層，比如石棉，玻璃纖維，礦棉站或水玻璃膨脹珍珠巖制塊等等材料，而不能用軟木或泡沫塑料等不耐高溫的材料。人工掃霜雖然操作簡單，不影響庫溫，但勞動強度大，而且掃霜不徹底。根據(jù)資料[9]P257霜層的出現(xiàn)降低了冷風機的換熱效率，應該采取措施清除霜層。氨泵供液依靠氨泵供液，氣液分離器的安裝高度不會很高，可以減少土建造價，而且氨泵強制供液，提高了流速，制冷裝置的效率高，安全性高，管理方便，造價省，易于實現(xiàn)自動化操作，適用于各種類型的冷藏庫。 制冷系統(tǒng)供液方式的比較供液方式優(yōu)點缺點重力供液經(jīng)過氣液分離器后，經(jīng)過節(jié)流后的閃發(fā)氣體不會進入冷卻設備；回氣經(jīng)過氣液分離器后，進入到壓縮機不會引起濕壓縮氨液分離器必需設置在緊靠庫房的上方，不便于集中管理，而且土建造價高；制冷劑液體在較小的壓差下流動，流速小、其傳熱系數(shù)較小，而且容易集油，影響傳熱；當氨液分離器的液位自動控制裝置故障時，難以隨時根據(jù)系統(tǒng)負荷變化而穩(wěn)定氨液分離器的正常液位，操作上比較復雜，所以仍有引起運行事故的可能性。 本設計規(guī)模屬于中型。螺桿式壓縮機是一種回轉(zhuǎn)式的容積氣體壓縮機，利用螺桿回轉(zhuǎn)壓縮提高冷媒壓力。活塞式壓縮機使用范圍較小，一般適用于中小規(guī)模的建筑，熱效率高，適用于多種制冷劑的優(yōu)點?；钊绞且环N傳統(tǒng)的氣體壓縮方式。 制冷壓縮機是蒸汽壓縮式制冷系統(tǒng)的心臟,起著壓縮與輸送制冷劑的作用,它的性能對于整個冷庫系統(tǒng)的性能有著重要影。 方案二：活塞式壓縮機氨泵供液系統(tǒng)。根據(jù)上述分析比較，結(jié)合國內(nèi)常用的供液形式，本設計采用下進上出的供液方式。下進上出制冷劑在冷卻設備內(nèi)分配比較均勻，有助于充分發(fā)揮冷卻設備的傳熱效果。 蒸發(fā)系統(tǒng)供液方式的比較供液方式優(yōu)點缺點上進下出冷卻設備所需的制冷劑量少，沒有液柱靜壓的影響，避免了潤滑油的沉積，沖霜效果好。 冷藏庫制冷系統(tǒng)形式的選擇冷藏庫內(nèi)的蒸發(fā)系統(tǒng)形式根據(jù)連接方式不同可分為串聯(lián)式、并聯(lián)式和混合式，考慮應該滿足供液均衡性和制冷劑流量可調(diào)節(jié)的要求，系統(tǒng)選擇并聯(lián)空氣冷卻器蒸發(fā)系統(tǒng)，這樣在系統(tǒng)中不致出現(xiàn)制冷劑液體和潤滑油從某一蒸發(fā)回路竄到另一蒸發(fā)回路中去。將各項數(shù)據(jù)代入公式（311）：Φj=（134689+126040+27855+1+18777+64680）=157369W 4 設備選型 冷藏庫制冷系統(tǒng)的選擇 制冷劑工質(zhì)選擇 常用制冷劑的比較制冷劑名稱優(yōu)點缺點適用場合氨蒸發(fā)壓力與冷凝壓力適中，單位制冷量較大。 校核冷風機的冷卻面積和風量根據(jù)公式（38）計算出冷間設備負荷（見表12），代入公式（36）和（310），校核實際所需的冷卻面積和冷風量，與所選風機冷卻面積和風量比較，若風機的冷卻面積富裕率大于0小于15%，則所選風機合適，校核結(jié)果見表13。根據(jù)冷卻面積和風量在資料[13]上選擇冷風機，選擇時，以冷卻面積為主，風量作為參考。將數(shù)據(jù)代入公式（310）即可求得冷風量，計算結(jié)果見表9。（2）估算冷間冷卻設備負荷Φs和冷風量qv冷間設備負荷根據(jù)資料[1]： (3—8)式中：P—貨物熱流量系數(shù)；（根據(jù)資料[1]P28 ）Φ1.、ΦΦΦ4.、Φ5—為各項計算負荷 （W）； 由于Φ4未知，可先通過如下估算的方法求出Φs： （3—9）將所有數(shù)據(jù)代入公式（39），再將所得的估算設備負荷代入公式（36）計算出冷風機的冷卻面積，列表計算結(jié)果見表35。根據(jù)資料[2]P260對數(shù)平均溫度差△tm計算公式： （3—7）式中： △tm—冷間溫度與冷卻設備蒸發(fā)溫度的計算溫度差 （℃）；（△tm=8℃）△tl—空氣與制冷劑之間的最大溫差 （℃）；△ts—空氣與制冷劑之間的最小溫度差 （℃）；△t—空氣進出口溫度差 （℃）；（根據(jù)資料[2]P262知△t=2～3℃，本設計中取2℃）t2—冷風機的進風溫度 （℃）；（即冷間溫度t2=0℃）t1—冷風機的出風溫度 （℃）；（t1= t2△t=02=2℃）te—制冷劑的蒸發(fā)溫度 （℃）?？扇?～10℃，冷卻物冷藏間可采取更小溫度差。根據(jù)資料[1]P114表10，選擇QDC—1型號的電瓶叉車，電動機的額定功率為4KW；冷風機的電動機額定功率則需要先估算出冷間的設備符合，算出冷風機的冷卻面積和風量，主要根據(jù)冷卻面積，選擇風機，才能確定出電動機的額定功率，算出電動機的運轉(zhuǎn)熱流量Φ4.。 電動機運轉(zhuǎn)熱流量根椐資料[1]： （3—5）式中 Φ4—電動機運轉(zhuǎn)熱流量（W）； Pd—電動機額定功率（KW）；（包括冷間冷風機的電動機功率和裝貨時進入冷間的電瓶叉車的電動機功率） —熱轉(zhuǎn)化系數(shù)，電動機在冷間內(nèi)時取1； b—電動機運轉(zhuǎn)時間系數(shù)，對空氣冷卻器陪用的電動機取1，對冷間其他設備用的電動機可按實際情況取值，如電瓶叉車，按每晝夜操作8h計，則。 hn — 冷間內(nèi)空氣的比焓 [kJ/kg]；（根據(jù)焓濕圖查得hn=）n — 每日換氣次數(shù)，取2～3次,取2；Vn — 冷間內(nèi)凈體積 [m3]；ρn — 冷間內(nèi)空氣密度 [kg/m3]；（根據(jù)資料[9]P6，濕空氣的密度比干空氣的小，在實際計算過程中可近似取ρ=）24 — 1d換算成24h的數(shù)值。則 （3—3）式中 hw — 冷間外空氣的比焓 [kJ/kg]；（根據(jù)資料[1]“通風換氣熱流量計算的室外計算溫度應采用夏季通風室外計算溫度，即28℃；室外相對濕度應采用夏季通風室外計算相對濕度，即44％。℃)]； （查資料[2]P149表524）t1 — 貨物包裝材料或運載工具進入冷間時的溫度 (℃)；（資料[1]第，榆林地區(qū)蘋果生產(chǎn)旺月為10月份，根據(jù)資料[1]，則t1==℃）t2 —貨物包裝材料或運載工具在冷間內(nèi)終止降溫時的溫度 (℃)；Φ＇— 貨物冷卻初始溫度時單位質(zhì)量的呼吸熱(W/kg)；Φ＇＇— 貨物冷卻終止溫度時單位質(zhì)量的呼吸熱流量(W/kg)；(資料[2]P147表523)mz — 冷卻物冷藏間的冷藏質(zhì)量 (kg)；1/ — 1 kJ/h 換算成1/ W的數(shù)值。：1）屋面、地面和外墻的長、寬度應自外墻外表面至外墻外表面或外墻外表面至內(nèi)墻中或內(nèi)墻中計算；2）內(nèi)墻長、寬度應自外墻內(nèi)表面至外墻內(nèi)表面或外墻內(nèi)表面至內(nèi)墻中或內(nèi)墻中至內(nèi)墻中計算；3）外墻的高度：自地坪的隔熱層下表面至屋頂隔熱層上表面計算；4）內(nèi)墻的高度：自地面至屋頂隔熱層下表面計算； 圍護結(jié)構(gòu)熱流量計算表圍護結(jié)構(gòu)兩側(cè)的溫差修正系數(shù)a值由資料[1]。 3 庫房冷負荷計算 圍護結(jié)構(gòu)熱流量計算根據(jù)資料[1]： Φ1 = KwAwα(tw tn) （31）式中 Φ1 — 圍護結(jié)構(gòu)熱流量 （W）； Kw — 圍護結(jié)構(gòu)的傳熱系數(shù) [W/(m2hPa/g計算時，把鄰庫當空庫計算。Pa/g將數(shù)據(jù)代入公式（28）得：H0= m2Pa),d=20mm；二氈三油： H= m2 內(nèi)隔墻蒸汽滲透阻校核水泥砂漿： g/(mhhhhhPa/g，符合要求。Pa/g查焓濕圖： Psw=3860Pa, Psn=550Pa；代入公式（27）： m2Pa/g將數(shù)據(jù)代入公式（28）得：H0= m2Pa/g一氈二油：H= m2Pa),d=90mm； 二氈三油： H= m2Pa),d=25mm；鋼筋混凝土： g/(m 屋面蒸汽滲透阻校核水泥砂漿： g/(mhhhhhhPa/g）。Pa)]；di—各層材料的厚度 [m]Hi—圍護結(jié)構(gòu)隔熱層高溫側(cè)各層材料（隔熱層以外）的蒸汽滲透阻（m2 （28）i—材料的蒸汽滲透系數(shù) [g/(mh在校核整齊滲透組時，選最不利一側(cè)校核，即以室外側(cè)為高溫側(cè)驗算。 校核圍護結(jié)構(gòu)的蒸汽滲透組根據(jù)資料[1]：圍護結(jié)構(gòu)兩側(cè)設計溫差大于或等于5℃時，應在溫度較高一側(cè)設置隔汽層。（5）計算屋面?zhèn)鳠嵯禂?shù)將屋面各層材料的參數(shù)代入公式（26），得 m2代入上式，得 m2（3）計算屋面結(jié)構(gòu)熱惰性指標將地坪各層材料的參數(shù)代入公式（23）得到地坪結(jié)構(gòu)的熱惰性指標 D=＞4（4）計算屋面結(jié)構(gòu)最小傳熱熱阻根據(jù)最小傳熱熱阻公式（24）： tg=10℃, td=0℃，tl=7℃, Rw = m2℃)?！?，根據(jù)資料[1] =0 W/(m2℃)?！?；8 9mm厚二氈三油隔汽層：熱阻R8=（㎡. ℃）；920厚1:20水泥砂漿抹面刷大白漿兩道：λ9= W/(m℃) 7硬質(zhì)聚氨酯泡沫塑料隔熱層：λ7= W/(m℃)； 620厚1:20水泥砂漿找平：λ6= W/(m℃)；5240厚磚墻：λ5= W/(m℃)；420厚1:20水泥砂漿找平：λ4= W/(m℃)； 2 9mm厚二氈三油隔汽層：熱阻R2=（㎡. ℃）；3硬質(zhì)聚氨酯泡沫塑料隔熱層：λ3= W/(m圖25內(nèi)隔墻結(jié)構(gòu)示意圖根據(jù)資料[1]P117表11查得各層材料的導熱率及蓄熱系數(shù)：1 20厚1:20水泥砂漿抹面：λ1= W/(m因此，內(nèi)隔墻應該是非承重墻。 庫房內(nèi)隔墻料的選擇計算（1）內(nèi)隔墻結(jié)構(gòu)同溫庫內(nèi)隔墻一般不設絕熱層，但是本設計是高溫果品冷藏庫，分隔墻是相鄰兩個高溫庫的隔墻，進出冷庫時，溫度波動較大，其隔墻應做絕熱處理，考慮到相鄰庫溫波動可能較大，所以設置了雙面隔汽層。（5）計算屋面?zhèn)鳠嵯禂?shù)將屋面各層材料的參數(shù)代入公式（26），得 m2℃/W R0=將各層材料的λ、d和R及以上參數(shù)代入公式（22），得到隔熱層材料厚度d=，考慮富裕量，取整：d=200mm?！?，αn=12 W/(m2 （2）確定屋面隔熱材料的厚度根據(jù)資料[1]= m2℃), S3= W/(m2℃), S7=(m2℃), S4=(m2℃), S3= W/(m2其做法是在鋼筋混凝土屋面板底面粘貼絕熱層，該做法具有以下優(yōu)點：，所以它的蒸汽滲透阻較大，對保護絕熱材料的干燥很有利；層與外墻的絕熱層易連成整體，避免冷橋；，也便于檢查，翻修絕熱層時，不影響屋蓋上部構(gòu)造，在更換屋面防水油氈時亦不致影響絕熱。一種是閣樓式絕熱屋面，這種做法對熱工方面的要求比較高，本設計中不采用；另一種是整體式絕熱屋面，它是將屋面防水構(gòu)造與絕熱層的隔汽構(gòu)造結(jié)合起來，有如普通的保溫屋面構(gòu)造，屋面設置架空通風層，這樣能使屋面油氈溫度大為降低，減少庫房的冷耗和屋頂板的伸縮開裂，防止油氈老化?！?W,代入公式（25），得外墻的傳熱系數(shù)：= W/㎡.℃。將各層材料的λ、d和R及以上參數(shù)代入公式（22），得到隔熱層材料厚度d=，考慮富裕量，取整：d=150mm。根據(jù)資料[1]，地面總熱阻R0= m2℃) αw=0 W/(m2℃)；7素土夯實。℃)；51