【正文】 設(shè)備冷負荷39045W 冷風(fēng)機中氨液的流量 庫房5 設(shè)備冷負荷39608W 冷風(fēng)機中氨液的流量 庫房6 設(shè)備冷負荷24313W 冷風(fēng)機中氨液的流量庫房7 設(shè)備冷負荷39045W 冷風(fēng)機中氨液的流量庫房8 設(shè)備冷負荷39045W 冷風(fēng)機中氨液的流量庫房9 設(shè)備冷負荷57076W 冷風(fēng)機中氨液的流量實際供入各庫房的氨液的體積流量分別為通過公式求得V1=V5= m3/h V6= m3/h V7= .4庫房回氣管道的實際流量 V1=V5=V9= m3/h V總= 冷風(fēng)系統(tǒng)的阻力計算送風(fēng)系統(tǒng)的壓降包括均勻送風(fēng)管道的壓降、空氣經(jīng)過空氣冷卻器的壓降和風(fēng)機到靜壓箱的壓降，即:式中 p—送風(fēng)系統(tǒng)的壓降pa； Δp—均勻送風(fēng)管道的壓降pa（）； —空氣經(jīng)過空氣冷卻器的壓降pa； —風(fēng)機到靜壓箱的壓降pa；。根據(jù)資料[11]。根據(jù)資料[2]p311“計算送風(fēng)系統(tǒng)阻力時，空氣冷卻器的阻力損失按無霜時的阻力損失加一倍進行計算，以保證空氣冷卻器結(jié)霜后阻力增加的需要?！眲t實際計算值為。因此送風(fēng)系統(tǒng)的總壓降為： ，％富余量，因而滿足要求。 新風(fēng)果品在冷藏庫內(nèi)呼吸作用消耗氧氣，產(chǎn)生二氧化碳，必須定時向冷藏間內(nèi)輸送新鮮空氣。新鮮空氣進入冷庫以后，不應(yīng)使庫房產(chǎn)生超過規(guī)定的溫度波動（℃）。由資料[1]，冷卻物冷藏間宜按所貯貨物品種設(shè)置通風(fēng)換氣裝置，換氣次數(shù)每日不宜少于兩次。本設(shè)計的冷藏間采用換氣扇引進新風(fēng)。6 氨管路系統(tǒng)水力計算 制冷機房的設(shè)備布置 設(shè)備的布置原則根據(jù)資料[9]P156：1）機房內(nèi)設(shè)備布置應(yīng)保證操作、檢修的方便，同時盡可能使設(shè)備布置緊湊；2）壓縮機布置在室內(nèi)應(yīng)具有減震基礎(chǔ)；一般情況不少于兩臺型號盡量統(tǒng)一。3）輔助設(shè)備的布置應(yīng)符合工藝流程，貯液器的位置應(yīng)靠近冷凝器，其安裝高度應(yīng)能保證制冷劑液體依靠重力從冷凝器自行流入貯液器。4）冷凝器的冷卻水的水池離機房等建筑，一般不小于3米，以避免冷卻水外濺損壞墻體；5）制冷壓縮機及其他的輔助設(shè)備的布置，必須符合流程順序，并應(yīng)盡可能使連接管路簡短，流向通暢。6）設(shè)備布置凈距離：；；兩臺壓縮機之間不小于1m；；；非主要通道和非操作走道寬度不小于1m。 制冷系統(tǒng)管路的設(shè)計 制冷劑管道的布置原則根據(jù)資料[1]P50，管道布置應(yīng)符合下列要求：1） 各種管道的撓度不應(yīng)大于1/400；2） 低壓管道直線段超過100m，高壓管道直線段超過50m時，應(yīng)采用補償裝置，例如伸縮彎等；3） 管道穿過建筑物的沉降縫、伸縮縫、墻及樓板時，應(yīng)采取相應(yīng)的措施；4） 排液桶、集油器和不凝性氣體分離器等的降壓管應(yīng)接在氣液分離裝置的回氣入口以前，不應(yīng)直接接在壓縮機的吸氣管上；5） 融霜用熱氨管應(yīng)連接在除油裝置以后，其起端應(yīng)裝設(shè)截止閥和壓力表；6） 氨壓縮機的吸氣管、排氣管應(yīng)從上面與總管連接，這樣可避免潤滑油和氨液積聚在不工作的管道中；7） 在管道系統(tǒng)中，應(yīng)考慮能從任何一個設(shè)備（容器）中將氨抽走；8） 連接氨壓縮機的管道不應(yīng)與建筑物結(jié)構(gòu)剛性連接；9） 連接氨壓縮機和設(shè)備的管道應(yīng)有足夠補償變形的彎頭；10）供液管應(yīng)避免氣囊，吸氣管應(yīng)避免液囊；11）系統(tǒng)管道的坡度宜按資料[1]。 管道的材料及連接方式根據(jù)資料[9]P161：氨制冷系統(tǒng)的管道一律采用無縫鋼管，制冷系統(tǒng)管道連接一般都采用焊接連接，在管道與設(shè)備或閥件之間可用法蘭連接；為了避免泄露，應(yīng)盡量減少連接管件。 制冷系統(tǒng)管道的管徑計算制冷劑管道直徑的確定，應(yīng)綜合考慮經(jīng)濟，壓力損失和回油等因素。比如從初投資來看，管徑小則比較經(jīng)濟。但是，管徑的減小將增加壓力損失，從而引起壓縮機的吸氣壓力降低，排氣壓力升高，導(dǎo)致壓縮機制冷能力的降低和單位制冷量的耗電量增加。制冷劑管道的直徑可按資料[9]公式819計算： （61）式中：——制冷劑管道的直徑（m）； ——制冷劑的質(zhì)量流量,（㎏/s）； ——制冷劑的比體積，（m3/㎏）； ——制冷劑在管道中的流速，（m/s）。制冷劑在管道中的允許流速和壓力降參考資料[1] [9]表84：表6—1 制冷管道允許流速（m/s）及壓力降（kPa）類型允許流速允許壓力降回氣管或吸氣管10～16＜20排氣管15～2515～22冷凝器至貯液器液體管＜50貯液器至節(jié)流閥液體管～＜50高壓供液管～低壓供液管～低壓循環(huán)貯液器至氨泵的進液管～（1）排氣管道管徑計算排氣管道以壓縮機到油分離器管段的支管為例說明計算的主要過程，其他管道的計算列于表62和63已知：壓縮機到油分離器的管段支管的流量為：qm==㎏/s；制冷劑在管道中的流速取18m/s（w=18m/s）； 制冷劑的比體積：vR=v2′=㎏所以，壓縮機到油分離器的管段支管的管徑為：采用無縫鋼管，查資料[7]表813，得支管的管徑為：外徑壁厚=384㎜，即dn =30mm。其他排氣管段的管徑計算見下表：表6—2 排氣管管徑計算表管段名稱質(zhì)量流量比體積流速規(guī)格直徑dn（m）qm（㎏/s）vR（m3/㎏）w（m/s）外徑*壁厚（mm）壓縮機到油分離器支管1838430壓縮機到油分離器干管184540油分離器到冷凝器干管184540（2）吸氣或回氣管道管徑計算本設(shè)計中的的吸氣管道是從冷風(fēng)機經(jīng)過氣體調(diào)節(jié)站到低壓循環(huán)貯液器，再從低壓循環(huán)貯液器到壓縮機吸氣管段。在計算從冷風(fēng)機到氣體調(diào)節(jié)站的水力計算時，按最不利情況考慮，選擇管徑用到的流量為冷風(fēng)機蒸發(fā)量的6倍氨泵的流量，而用到的比體積應(yīng)該是氣液兩相的平均值。 蒸發(fā)溫度為9℃，氨飽和蒸汽的比體積為： m3/㎏；飽和氨液的比體積為：103m3/㎏；汽化潛熱r=㎏?；旌蠚怏w的比體積為：= 100t冷藏間的質(zhì)量流量：200t冷藏間的質(zhì)量流量：300t冷藏間的質(zhì)量流量：流速選取=12m/s所以它的管徑為：100t冷藏間的管徑：，選擇dn=30mm。200t冷藏間的管徑：，選擇dn=40mm。300t冷藏間的管徑，選擇dn=50mm。從氣體調(diào)節(jié)站到低壓循環(huán)貯液筒的管徑計算：質(zhì)量流量為：比體積為： =（m3/㎏）流速選取=12（m/s）從氣體調(diào)節(jié)站到低壓循環(huán)貯液筒的管徑為：選擇dn=80（mm）從低壓循環(huán)貯液器到壓縮機吸氣管管徑的確定：流量按冷風(fēng)機蒸發(fā)量計算，即：比體積為： =（m3/㎏）流速選取=12（m/s）從低壓循環(huán)貯液器到壓縮機干管吸氣管管徑為：管徑取為：dn=80（mm）從低壓循環(huán)貯液器到壓縮機支管吸氣管管徑為:管徑取為：dn=60（mm）計算結(jié)果列于下表：表6—3 吸氣管管徑計算列表管段名稱質(zhì)量流量比體積流速規(guī)格直徑dn（m）qm（㎏/s）vR（m3/㎏）w（m/s）外徑*壁厚（mm）冷風(fēng)機到氣體調(diào)節(jié)站1238430124540125750調(diào)節(jié)站到低壓貯液器128980低壓貯液器到壓縮機干管128980低壓貯液器到壓縮機支管管125750吸氣或回氣管道管徑計算計算方法與上述方法相同。（4）氨液管道管徑計算計算方法與上述方法相同結(jié)果見以下表格：表6—4 氨液管管徑計算列表管段名稱質(zhì)量流量比體積流速規(guī)格直徑dn（m）qm（㎏/s）vR（m3/㎏）w（m/s）外徑*壁厚（mm）調(diào)節(jié)站到冷風(fēng)機322532253225冷凝器到貯液器38330貯液器到節(jié)流閥13225（4）其他管段管徑的確定：查資料[7]表810冷凝器與貯液器的平衡管的管徑為：dn=20mm放油管、放空氣管按設(shè)備接管管徑。 驗證管段壓力損失（1）排氣管壓力損失驗證從壓縮機到油分離器的管段支管涉及到的局部阻力構(gòu)件有：2個直通截止閥；2個兩段焊成90176。彎頭；1個三段焊成90176。彎頭查資料[7]表812 P544:得到兩個直通截止閥；兩個兩段焊成90176。彎頭；一個三段焊成90176。彎頭的當(dāng)量長度和管道直徑的比值分別為：340； =60；=20。所以，兩個直通截止閥的當(dāng)量長度為：2=2340 =234030 =20400（mm）一個三段焊成90176。彎頭的當(dāng)量長度為：=20 =2030=600（mm）兩個兩段焊成90176。彎頭的當(dāng)量長度為：2=260=6030=1800（mm）從壓縮機到油分離器的管段支管的管長為：查資料[7]線圖868 P547，得到該管段的比摩阻為：=[㎏f/㎡/m]==[N/㎡/m]所以，該管段的總阻力為：=（+）=（Pa）和上述的管段計算方法相同，排氣管的水力計算見下表：表65 排氣管管段的局部構(gòu)件當(dāng)量長度計算表管段名稱管件名稱個數(shù)管徑（mm）Ld′Ld（m）壓縮機到油分離器支管直通截止閥234030三段焊成90176。彎頭320兩段焊成90176。彎頭260壓縮機到油分離器干管兩段焊成90176。彎頭26040擴徑117直通截止閥1340油分離到冷凝器干管縮徑11140三段焊成90176。彎頭12090176。彎頭260直通截止閥2340表66 排氣管管阻力計算表管段名稱ld（m）ｌ(m)ld+ｌ(m)qm 管徑比摩阻總阻力（m3/㎏）dn/mmfm[Pa/m]△p/Pa壓縮機到油分離器支管30 壓縮機到油分離器干管540 油分離到冷凝器干管40 總阻力：20kPa，滿足壓力損失要求，不用更換管徑。（2） 吸氣管壓力損失驗證表67 吸氣管管段的局部構(gòu)件當(dāng)量長度計算表管段名稱管件名稱個數(shù)ld/dn管徑（mm）ld′ld（m）冷風(fēng)機到調(diào)節(jié)站直通截止閥134030兩段焊成90176。彎頭760表68 吸氣管管段阻力計算表管段名稱ld（m）ｌ(m)ld+ｌ(m)流量管徑比摩阻fm總阻力qm(m3/㎏）dn（mm）[Pa/m]△p/Pa冷風(fēng)機到調(diào)節(jié)站4230 總阻力：20kPa，滿足壓力損失要求，不用更換管徑。（2）氨液管段壓力損失驗證氨液管段包括低壓氨液和高壓氨液管段，局部構(gòu)件當(dāng)量長度計算見下表：表69 氨液管管段的局部構(gòu)件當(dāng)量長度計算表管段名稱管件名稱個數(shù)ld/dn管徑（mm）ld39。ld（m）冷凝器到貯液器直通截止閥234030擴徑120三段焊成90176。彎頭120兩段焊成90176。彎頭160貯液器到調(diào)節(jié)站兩段焊成90176。彎頭26025320直通截止閥234017調(diào)節(jié)站到節(jié)流閥三段焊成90176。彎頭1202519兩段焊成90176。彎頭160直通截止閥234017兩段焊成90176。彎頭86012查資料[7]線圖867，確定管段的比摩阻為，計算出管段的壓力損失，計算過程與排氣管相同。計算結(jié)果見下表。表610氨液管阻力計算表管段名稱ld（m）ｌ(ｍ)ld+ｌ（ｍ）流量qm管徑比摩阻fm總阻力(m3/㎏)dn(㎜)[Pa/m]△p/Pa冷凝器到貯液器30 貯液器到調(diào)節(jié)站2022225 調(diào)節(jié)站到節(jié)流閥19102925 氨液調(diào)節(jié)站到冷風(fēng)機4225 總阻力：50kPa，滿足壓力損失要求，不用更換管徑。根據(jù)資料[1]（1）壓力試漏氨系統(tǒng)管道安裝完畢后，應(yīng)以壓縮空氣進行試壓。高壓部分（氨壓縮機排出口起經(jīng)冷凝器到機房調(diào)節(jié)站）（表壓），低壓部分（自機房調(diào)節(jié)站起經(jīng)蒸發(fā)器到壓縮機吸入口）（表壓）。應(yīng)采用干燥空氣或氮氣進行，并按現(xiàn)行國家標準《制冷設(shè)備、空氣分離設(shè)備安裝工程施工及驗收規(guī)范》GB 50274有關(guān)規(guī)定執(zhí)行。試驗要求穩(wěn)壓24小時，試壓開始6小時內(nèi)，以后18小時內(nèi)，溫度不變或者變化極微時，壓力不再下降為合格。（2）抽真空試驗在系統(tǒng)壓力試驗合格后即可對系統(tǒng)進行真空試漏，其目的是檢查系統(tǒng)在真空條件下的氣密性，并為系統(tǒng)的充氨準備條件。氨系統(tǒng)排污后才能進行抽真空試驗。，保持24小時系統(tǒng)內(nèi)壓力無變化為合格。抽真空時將系統(tǒng)中所有閥門都開啟。抽真空最好分數(shù)次進行，以使系統(tǒng)內(nèi)壓力均衡。（3）充氨試漏當(dāng)系統(tǒng)吹污，壓力試漏和真空試漏合格后即可進行充氨檢漏工作。其目的是為了進一步檢查系統(tǒng)的氣密性，并為系統(tǒng)充氨和包扎隔熱材料工作打好基礎(chǔ)。氨試漏應(yīng)分段、分間進行，（表壓），系統(tǒng)應(yīng)無泄漏。不得向系統(tǒng)灌入大量氨液。7 管道和設(shè)備的保溫