【正文】 狀態(tài)計(jì)算 （ 1）跨中處正截面的抗彎承載力 跨中處截面尺寸配筋見圖 31。12 的該鋼筋在空心板的下邊緣，總體布局，沿板長(zhǎng)的直線，對(duì)鋼筋 40mm的下邊緣的中心，即 mm40?sa 。 普通鋼筋采用 5248。選用 HRB335普通鋼筋， pa280Mfsd ? ， pa102 5 MEs ?? 。 0280 39。 ?fb 代入下列公式得到： )2( 039。fh ： 39。為方便計(jì)算將空心板橫截面轉(zhuǎn)化為一個(gè)工字型截面計(jì)算； . . . . ..1 0 0622 0 05 02 0 0 2 0 0 圖 27 板跨中處預(yù)應(yīng)力鋼筋的布置（單位： mm） 22 cm1 2 5 6404 ??? ?kk hb 423 0 5 3 0 6 8 ???????khb k 根據(jù)以上計(jì)算求得 ?kh ， ?kb 。公共預(yù)算體系的要求，鋼絞線，不應(yīng)小于 25mm 的間距，設(shè)置在螺旋筋的兩端應(yīng)不小于 150mm.《公預(yù)規(guī)》要求，鋼絲的凈距不小于 25mm，螺桿的兩端設(shè)置不小于 150mm，鋼筋混凝土下面的圖 27 為預(yù)應(yīng)力空心板截面。為 A 類構(gòu)件滿足以下要求： 作用短期效應(yīng)組合情況下，滿足 pkpcst ???? （ 27） 式中： st? —— 構(gòu)件邊緣的混凝土的拉應(yīng)力驗(yàn)算抗裂性能（構(gòu)件處于短期效應(yīng)組合） pc? —— 構(gòu)件邊緣砼的有效壓應(yīng)力驗(yàn)算抗裂性能 開始設(shè)時(shí)， st? 和 pc? 按以下公式 WMsdst ?? （ 28） W eNAN ppepepc ??? （ 29） 式中： pe —— 預(yù)應(yīng)力鋼筋重心處在毛截面重心處產(chǎn)生的偏心距， pp aye ?? ，pa 可先假設(shè) 代入公式 pkpcst ???? ，可求出使 A 類構(gòu)件的正截面抗裂性滿足要求時(shí)的效預(yù)加應(yīng)力 沈陽工業(yè)大學(xué)本科生畢業(yè)設(shè)計(jì) 19 weAfwMNPtksdP ??? 18 (210) 式中： tkf —— 混凝土抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值 本橋空心板橋?yàn)?C40 型號(hào)的混凝土， ?tkf ，由表 26 可知m/ NM sd ? ， 板 的 截 面 面 積 為 ?A ，設(shè) cm4?pa ， ?????? pp ye 下 ，計(jì)算如下： 66 106 78 ??? ???下yIw 9 4 4 7 12 6 3 5 8 81 5 76266?????????peN 這時(shí)需要預(yù)應(yīng)力鋼筋的截面面積 pA lconpep NA ??? ?? （ 211） 上述式中： con? —— 預(yù)應(yīng)力鋼絞線的張拉控制力 ?l? —— 預(yù)應(yīng)力的全部損失值，近似為張拉控制力的 20% 本橋設(shè)計(jì)使用鋼絞線是 1 7 根，直徑 毫米，公截面面積 平方毫米，其中 pa1260Mf pd ? ， pa1860Mf pk ? ， 5 ME ?? 。首先，根據(jù)正常使用極限狀態(tài)的要求來確定有效預(yù)應(yīng)力。所以，在預(yù)應(yīng)力混凝土橋梁的設(shè)計(jì)，首先，預(yù)應(yīng)力筋的數(shù)量是根據(jù)要求的結(jié)構(gòu)在正常使用極限狀態(tài)的確定，通過構(gòu)件承載能力極限狀態(tài)的要求來確定普通鋼筋。QKS （ 8） QjkS （ 9） ldS =（ 7） +（ 8） +（ 9） 彈性階段效應(yīng)計(jì)算 標(biāo)準(zhǔn)值效應(yīng)組合 GKS （ 10） 0 1QKS （ 11） QjkS （ 12） S =（ 10） +（ 11）（ 12） 沈陽工業(yè)大學(xué)本科生畢業(yè)設(shè)計(jì) 18 預(yù)應(yīng)力鋼筋設(shè)計(jì) 預(yù)應(yīng)力鋼筋的數(shù)量估算 預(yù)張拉預(yù)應(yīng)力混凝土空心板的施工方法橋梁，設(shè)計(jì)應(yīng)滿足的設(shè)計(jì)要求，承載力 ，裂縫寬度，裂縫，受力和變形。QKS 計(jì)入沖擊 1QKS 人群荷載 QjkS 承載能力極限狀態(tài) 基本組合 GKS （ 1） 0 1QKS （ 2） QjkS （ 3） udS =（ 1） +（ 2）（ 3） 正常使用極限狀態(tài) 作用短期效應(yīng)組合 GKS （ 4） 0 139。QKS —— 車輛荷載標(biāo)準(zhǔn)值（不計(jì)沖擊） 長(zhǎng)期效應(yīng)組合公式： 139。 ???? 汽汽 VV b 人群荷載效應(yīng)計(jì)算 ?跨中截面 L = 9 . 6 m10 . 9 1 70 . 5 0 00 . 2 6 3支 點(diǎn) 剪 力 影 響 線汽 車 m 圖q kq 人0 . 1 8 9沈陽工業(yè)大學(xué)本科生畢業(yè)設(shè)計(jì) 15 k N / 8 m ?????? 人人人M 8 ?????? 人人人人 qV ?1/4 截面 k N / m ?????? 人人人M ?????? 人人人人 qV ?支點(diǎn)截面 ?人V ()= 可變作用各數(shù)值于表 25 中所示 表 25 可變作用數(shù)值匯總表 種類位 置效應(yīng) 彎矩 M（ KN/m） 剪力 V(KN) 跨中 1/4 跨中 1/4 支點(diǎn) 車道 荷載 不計(jì)沖擊 計(jì)入沖擊 人群荷載 作用效應(yīng)組 合 《橋規(guī)》中，承載力極限狀況下和正常使用極限狀況下組成的基本效應(yīng)組合，表達(dá)式為： 100 1 .2 1 .4 )u d G K Q KS S S????（ （ 23） 式中： 0? —— 結(jié)構(gòu)系數(shù)，取 udS —— 效應(yīng)組合設(shè)計(jì)值 GKS —— 永久作用效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)值 沈陽工業(yè)大學(xué)本科生畢業(yè)設(shè)計(jì) 16 1QKS —— 車輛荷載（計(jì)入沖擊）標(biāo)準(zhǔn)值 處于正常使用極限狀況下，不同的設(shè)計(jì)要求，采用兩種不同組合： 短期效應(yīng)組合公式： 139。 ???? 汽汽 MM 剪力 (不計(jì)沖擊）： ) 7 7 6 ??????? （汽V （計(jì)入沖擊 )： 2 6 2 6 39。 ???? 汽汽 MM 剪力 (不計(jì)沖擊）： ) 7 7 6 ??????? （汽V （計(jì)入沖擊 )： 2 6 2 6 39。代入得到 ?? ?????? ??f ???? In? ???? ? 沈陽工業(yè)大學(xué)本科生畢業(yè)設(shè)計(jì) 13 （ 3）可變作用效應(yīng)計(jì)算 a 車道荷載效應(yīng) 計(jì)算空心板和 L / 4 段跨車道荷載的影響，然后均勻分布載荷應(yīng)充斥著船上的線數(shù)相同的不利影響，對(duì)荷載集中處產(chǎn)生最大影響的峰線，見圖 25 所示。 圖 23 板橫向系數(shù)和布載最不利圖（單位： m） 根據(jù)上圖 23 計(jì)算板的橫向系數(shù)； 空心板 1： 沈陽工業(yè)大學(xué)本科生畢業(yè)設(shè)計(jì) 11 ?? 汽汽 i21 ?m = )(21 ???? ?? 人人 i?m =+= 空心板 2： ?? 汽汽 i21 ?m = )(21 ???? ?? 人人 i?m =+= 空心板 3： ??汽汽 i21 ?m= )(21 ???? ?? 人人 i?m =+= 空心板 4： ?? 汽汽 ?21m = )(21 ???? ???? ? 人人 ?m 空心板 5： ?? 汽汽 ?21m = 2 7 )0 9 7 6 9 (21 ???? ???? ? 人人 ?m 板橫向系數(shù)于表 23 所示 表 23 板橫向系數(shù)表 橫向分布系數(shù)板號(hào) 1 2 3 4 5 汽m 人m 表 23 中的數(shù)據(jù)可看出，當(dāng)車輛在兩排， 4 板塊是 最不利的，便于設(shè)計(jì)和汽車和人群荷載效應(yīng)組合是，跨中和 1/4 點(diǎn)的橫向分布系數(shù)取； ?汽m ，?人m 。 沈陽工業(yè)大學(xué)本科生畢業(yè)設(shè)計(jì) 10 1 . 50.3141 2 3 4 56 7 8 9 10101 . 8 1 . 81 . 30 . 750 . 2030 . 0860 . 0510 . 0270 . 0190 . 2420 . 2250 . 103 0 . 0690 . 0310 . 0200 . 1670 . 2030 . 1650 . 0890 . 0410 . 0220 . 10010 . 1390 . 1990 . 1250 . 0620 . 0310 . 0670 . 0960 . 1690 . 1780 . 0970 . 045 表 22 板橫向分布系數(shù)影響線坐標(biāo) 板號(hào)作用位置 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 1 2 3 4 5 根據(jù)表中 的數(shù)據(jù)，對(duì)空心板的繪制水平線和車輛是按最不利荷載布置，和橫向分布系數(shù)得到。 代入公式得 0 4 )9 6 0 01 0 0 0(104 7 5 106 7 8 21010 ??????I 算得剛度系數(shù)后和查《公路橋涵設(shè)計(jì)手冊(cè) — 梁橋》中篇附錄（二）可得到十塊板的梁橋的荷載橫向分布系數(shù)表的影響線，從查表 = 和 ，線性插值可以 = 。 ???? kk PP kN/m 《橋規(guī)》中明確規(guī)定，對(duì)線不良影響車道荷載分布和結(jié)構(gòu)，并對(duì)線路影響最大的峰值只有一個(gè)動(dòng)作一個(gè)集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值，這時(shí)考慮了兩車道折減系數(shù)一般數(shù)值取 1 （ 1） 車輛荷載的橫向分布系數(shù)的計(jì)算 橫向分布系數(shù)用鉸接板法：空心板跨中和 1 / 4 位置處：杠桿原理法： 1 / 4處，通過插值方法得到荷載。 R200 圖 21挖空半圓圖（單位 :mm） 7487100 圖 22板截面簡(jiǎn)化圖 沈陽工業(yè)大學(xué)本科生畢業(yè)設(shè)計(jì) 8 作用效應(yīng)計(jì)算 永久作用效應(yīng)計(jì)算 （ 1） 板的自重 1g （一階段板自重） 41 ?????? ?rAg kN/m （ 2） 構(gòu)造自重 2g （二階段構(gòu)件自重） 人行道上路面欄 桿的重力考慮單側(cè) 12kN/m計(jì)算，路面為 10cm 厚的瀝青混凝土，（本橋?yàn)橛?jì)算方便不考慮橋梁產(chǎn)生的橫向彎曲變形），所以每延米重力為 2323)( ?????? kN/m k N/ 232122 ????? g （ 3） 鉸縫自身重（二階段構(gòu)件自重） 3g 3 8 )6211 0 0( 43 ?????? ?g kN/m 得板每延米重力 g ?g kN/m ???g kN/m ??? igg kN/m 板永久作用效應(yīng)數(shù)據(jù)，計(jì)算結(jié)果見表 21 所示。I 44439。A 239。橋面空心板布置如圖 17，板截面圖如圖 18。鋼絞線布置方向沿橋跨的方向直線布置。全橋的寬為10 米故選用 10 塊 C40 預(yù)制預(yù)應(yīng)力混空心板，每塊板的大小為寬 100cm，長(zhǎng)。 ?普通鋼筋選用 HRB235,R235。 （ 3）設(shè)計(jì)荷載 ?汽車荷載：公路Ⅱ級(jí)荷載 ?人群荷載：為 :。標(biāo)準(zhǔn)的跨徑 ,計(jì)算的跨徑 。 經(jīng)上述三個(gè)方案比較，考慮設(shè)計(jì)的規(guī)范和要求，每個(gè)方案的優(yōu)點(diǎn)和缺點(diǎn)，綜合分析，方案一和三的成本相 對(duì)較低，但對(duì)低跨建筑高度計(jì)劃很小，所以選擇方案一。受力單一，用料少，應(yīng)用跨度大，施工中管理簡(jiǎn)單，成本少。圖 16所示為簡(jiǎn)支 T 型梁橋的橫截面圖。 缺點(diǎn)：施工難度大，成本費(fèi)用高，工期時(shí)間長(zhǎng)。 缺點(diǎn)：結(jié)構(gòu)過于簡(jiǎn)單，只有一個(gè)小的跨度，橋不夠漂亮 （ 2） 方案二：預(yù)應(yīng)力連續(xù)梁橋，圖 13 所示為連續(xù)梁橋的立面圖，圖 14所示為連續(xù)梁橋的橫斷面圖。 During the calculate ,we did a lot of puting about internal force,and we were checking each position whether it is also learn much knowledge about design is load П grade,and make two lane prestressed