【正文】 剪切機(jī)選擇滾切式剪切機(jī)是在斜刃側(cè)刀剪的基礎(chǔ)上，將上剪刃做成圓弧形，上剪床在兩根曲軸帶動(dòng)下，使上剪刃由一端開(kāi)。故步進(jìn)式加熱爐的產(chǎn)量t/h。(3) 加熱爐產(chǎn)量計(jì)算按爐子生產(chǎn)率可按下式計(jì)算： ()式中P—有效爐底強(qiáng)度，Kg/(m2?h),查資料可知連續(xù)式加熱爐的爐底強(qiáng)度為700~900 Kg/(m2?h),這里取P=850 Kg/(m2?h)。合理的推鋼長(zhǎng)度很難進(jìn)行精確計(jì)算。但在推鋼式連續(xù)加熱爐中還要受加熱爐允許的最大推鋼長(zhǎng)度的限制。出料方式有單排料和雙排料，本車間采用雙排料，所以爐子寬度為： ()式中 l— 來(lái)料最大長(zhǎng)度，～，取l=；c — 料與爐墻間的空隙距離，~。本設(shè)計(jì)中采用3座步進(jìn)式加熱爐。而鋼料加熱質(zhì)量的保證和加熱爐產(chǎn)量的大小，完全依賴于所選擇的加熱設(shè)備和它的熱工制度。第八章 輔助設(shè)備根據(jù)輔助設(shè)備在軋鋼生產(chǎn)過(guò)程中的不同用途，可以將輔助設(shè)備歸納為以下幾類：(1)加熱設(shè)備(2)剪切設(shè)備(3)矯直設(shè)備(4)冷卻設(shè)備(5)翻轉(zhuǎn)設(shè)備(6)起重運(yùn)輸設(shè)備。T—年有效工作時(shí)間，h。年工作時(shí)間表如下：日歷時(shí)間（h/a）年修時(shí)間（h/a）操作時(shí)間（h/a）換輥及換剪刃時(shí)間（h/a）計(jì)劃產(chǎn)時(shí)間（h/a）機(jī)械電氣故障停產(chǎn)時(shí)間（h/a）總計(jì)效工作間（h/a）日歷作業(yè)率（%）年修計(jì)劃?rùn)z修合計(jì)換支撐輥換工作輥及剪刃8760360416776798428215774112876454車間年產(chǎn)量是指一年內(nèi)軋鋼車間各種產(chǎn)品的綜合產(chǎn)量，以綜合小時(shí)產(chǎn)量為基礎(chǔ)進(jìn)行計(jì)算。153=28h/a,，換工作輥時(shí)間140247。計(jì)劃每年安排年修15天，計(jì)劃?rùn)z修每周一次，每次8小時(shí)。但是，由于上述原因造成的軋機(jī)時(shí)間損失，很難進(jìn)行準(zhǔn)確的計(jì)算，在工程設(shè)計(jì)中通常就用時(shí)間利用系數(shù)K2來(lái)表示。但由于技術(shù)上的原因，或者生產(chǎn)管理上的原因，會(huì)造成軋機(jī)非計(jì)劃停工。上式中Tjw為軋機(jī)一年內(nèi)最大可能工作時(shí)間。 本車間所采用的勞動(dòng)量換算系數(shù)X值碳素結(jié)構(gòu)鋼板耐大氣腐蝕板橋梁結(jié)構(gòu)板造船板管線鋼鍋爐鋼板壓力容器板低合金高強(qiáng)度鋼板建筑結(jié)構(gòu)鋼板工程機(jī)械用鋼SS40015MnCuCrQ235qA32X5616MngA203Q345A572A5721車間年產(chǎn)量是指一年內(nèi)軋鋼車間各種產(chǎn)品的綜合產(chǎn)量，以綜合小時(shí)產(chǎn)量為基礎(chǔ)進(jìn)行計(jì)算。這樣，軋機(jī)的平均小時(shí)產(chǎn)量的公式可如下式： ()式中 a1，a2……an—不同品種在產(chǎn)量中的百分?jǐn)?shù)（%）；Ab—標(biāo)準(zhǔn)產(chǎn)品小時(shí)產(chǎn)量（噸/時(shí)）；X1，X2……Xn—不同品種的勞動(dòng)量換算系數(shù)。因此 。成品軋機(jī)K1=～。實(shí)際上的生產(chǎn)過(guò)程中，由于種種原因（如軋機(jī)操作失誤等）軋機(jī)的小時(shí)產(chǎn)量達(dá)不到上述的數(shù)值。其中小時(shí)產(chǎn)量為常用的生產(chǎn)率指標(biāo)。本車間典型產(chǎn)品的周期時(shí)間計(jì)算公式： 軋鋼機(jī)工作圖表 軋機(jī)小時(shí)產(chǎn)量計(jì)算 軋鋼機(jī)單位時(shí)間內(nèi)的產(chǎn)量稱為軋鋼機(jī)的生產(chǎn)率。在軋制體表中表示了軋制過(guò)程中道次與時(shí)間的關(guān)系?？梢?jiàn)無(wú)論粗軋機(jī)上的σmax和τmax還是精軋機(jī)上的σmax和τmax均小于許用值，因此符合要求。KK2—與軋輥材質(zhì)有關(guān)的系數(shù)，其中μμEE2為兩軋輥的泊松比和彈性模量，對(duì)于粗軋機(jī)和精軋機(jī)的工作輥選用的材質(zhì)均為無(wú)線冷硬鑄鐵軋輥，HS≥65，支撐輥的材質(zhì)為合金鍛鋼，HS=55~90,取HS=60，根據(jù)工作輥與支承輥的材質(zhì)查得E1=150GPa、μ1=、E2=206GPa、μ2=，由其可得：=106N，所以粗軋機(jī)的接觸正應(yīng)力為：另外接觸區(qū)還存在接觸切應(yīng)力τ，接觸表面的最大切應(yīng)力τmax=。半徑方向產(chǎn)生的正應(yīng)力在接觸表面的中部最大，其值可按下式計(jì)算。D—支撐輥輥身直徑D=1650mm。（3） 結(jié)論：鑄鐵軋輥的許用應(yīng)力[σ]=（7~8）10MPa，（~）10MPa,可見(jiàn)，故符合設(shè)計(jì)要求。Wn—輥頭的抗扭彎曲系數(shù)，取決于輥頭的結(jié)構(gòu)型式，本車間采用單鍵槽的輥頭（如圖所示），Wn=，前面已算出D1=990mm。(1)工作輥輥身彎曲應(yīng)力用下式計(jì)算： （）式中 p—作用于軋輥上的軋制力；b—板帶經(jīng)該道次后的寬度；D—輥身直徑，按重車后的最小直徑計(jì)算，D=940mm。m，軋件寬度b=，工作輥材料為無(wú)限冷硬鑄鐵，許用應(yīng)力[σ]=（7~8）10MPa，支承輥材料為合金鍛鋼，許用應(yīng)力[σ]=（14~24）10MPa。輥身長(zhǎng)度L=3000mm。第六章 軋輥強(qiáng)度校核 中厚板軋輥的強(qiáng)度計(jì)算特點(diǎn)軋輥強(qiáng)度計(jì)算特點(diǎn)：（1）軋制時(shí)板帶位于軋輥正中，軋制力按均布載荷對(duì)待，軸承兩側(cè)支反力相等；（2）輥身直徑沿輥身長(zhǎng)度方向不變，故輥身危險(xiǎn)斷面必在輥身中央處；（3）輥頸及輥頭的危險(xiǎn)斷面均在傳動(dòng)側(cè)。電機(jī)發(fā)熱校核。3000粗軋機(jī)主電機(jī)校核軋制典型產(chǎn)品時(shí)，粗軋機(jī)上軋制9道次，軋機(jī)的工作制度見(jiàn)圖，相對(duì)應(yīng)的負(fù)荷圖在其下面校核如下：電機(jī)的額定力矩為：由圖可知，第2道軋制時(shí)有最大轉(zhuǎn)矩Mmax=3261kN其公式如下： （） （）式中 Mdx — 電機(jī)等效轉(zhuǎn)矩；Mi — 一個(gè)軋制周期中各時(shí)間區(qū)間的轉(zhuǎn)矩；ti — 一個(gè)軋制周期中對(duì)應(yīng)不同轉(zhuǎn)矩的延續(xù)時(shí)間。 軋制時(shí)間表道次空載加速時(shí)間/s咬入軋件后的加速時(shí)間t2/s等速軋時(shí)間t3/s帶料減速時(shí)間t4/s制動(dòng)時(shí)間t5/sRS100RS2RS3RS4RS5RS6RS7RS8RS9FS11FS21FS311FS41FS51(2) 主電機(jī)發(fā)熱校核通常采用等效法，即等效電流法、等效轉(zhuǎn)矩法和等效功率法。2,388kNm主電機(jī)的校核分為主電機(jī)的過(guò)載校核及電機(jī)發(fā)熱校核。1194kNm 最大軋制力矩 2180。3000mm四輥可逆軋機(jī)主電機(jī)的主要技術(shù)參數(shù)主電機(jī)： 27500KW主電機(jī)速度： 0~177。轉(zhuǎn)矩為M5因此有：；； （）通過(guò)計(jì)算，各道次空載加速時(shí)間咬入軋件后的加速時(shí)間t穩(wěn)速軋制時(shí)的時(shí)間t帶料減速時(shí)間t：由于四輥可逆軋機(jī)的工作特點(diǎn)，本車間選用的主電機(jī)采用調(diào)速范圍大、慣性力矩小的交流電機(jī)。因此有： （）式中b—主電機(jī)的減速度，b=60rpm/s。因此有：t3=td(等速軋時(shí)間)，M3=Mj。力矩—加速時(shí)的動(dòng)力矩咬入后軋件的加速階段—主電機(jī)的轉(zhuǎn)速由n1升至穩(wěn)定軋制速度n2,對(duì)應(yīng)的時(shí)間為t2,對(duì)應(yīng)的力矩為M2。375=312KN?m；由于轉(zhuǎn)動(dòng)部分不僅僅是軋輥，還有其他的傳動(dòng)機(jī)構(gòu)，故粗軋時(shí)：加速軋制時(shí)的動(dòng)力矩：= =（+）=272KN?m；減速軋制時(shí)的動(dòng)力矩：= =（+312）=407KN?m；（10）因粗軋機(jī)和精軋機(jī)選用同一軋機(jī)，所以同粗軋機(jī)加速軋制時(shí)的動(dòng)力矩：= =（+）=272KN?m；減速軋制時(shí)的動(dòng)力矩：= =（+312）=407KN?m；（11）最大傳動(dòng)力矩例如對(duì)于RS1道2782KN?m；同理可計(jì)算得各道的最大軋制力矩，將其結(jié)果列于上表中 中厚板壓下規(guī)程軋制表道次軋制方法軋件尺寸(mm)壓下量軋制速度(r/min)純軋時(shí)間(s)間隙時(shí)間(s)hblΔhΔ%穩(wěn)速拋出粗軋0除鱗1軋邊5015152橫軋17415153橫軋14525002935204縱軋120250031602535205縱軋98250022352066縱軋802500474018 35202．8167縱軋64250059251620552068縱軋50250075841422552069縱軋382500997912245520410縱軋30250012640855204進(jìn)行水淋冷卻至925℃（冷卻速度10℃/s，）0除鱗302500126401縱軋24250015800620603042縱軋2500754043縱軋2500229823854544縱軋14250027086904545縱軋1225003160029545，如圖所示，可逆工作制時(shí)的主電機(jī)運(yùn)轉(zhuǎn)特征是軋輥低速咬入軋件，然后加速，速度達(dá)到定值后，則等速軋制，軋件軋制結(jié)束錢降低速度，在低速下拋出軋件，： 由圖可知點(diǎn)擊轉(zhuǎn)速和力矩可分為五個(gè)階段：空載加速階段—軋機(jī)由0上升到咬入時(shí)的速度n1所用時(shí)間為t1，t1可用下式計(jì)算： （）式中a—電機(jī)加速度a=40rpm/s。加速軋制時(shí)的動(dòng)力矩：=60340247。375=?m；道次軋制力矩/KN?m軸承中的摩擦力矩/KN?m傳動(dòng)機(jī)構(gòu)中的摩擦力矩/KN?m總摩擦力矩/KN?m最大傳動(dòng)力矩/KN?m加速動(dòng)力矩/KN?m減速動(dòng)力矩/KN?m空轉(zhuǎn)力矩/KN?mRS12356551011562882270407100RS22710641171813261270407100RS32437621051672974270407100RS4229062991612930270407100RS5200060871472821270407100RS6197463861492493270407100RS7190465831482422270407100RS8181667791462332270407100RS9122855541091707270407100FS1129885581431811270407100FS2110383501331606270407100FS376270351051237270407100FS471972341061195270407100FS566575311061141270407100減速軋制時(shí)的動(dòng)力矩：=1721260247。—角加速度，當(dāng)加速軋制時(shí)等于加速度a，當(dāng)減速軋制時(shí)為減速度b；103Kg/m3,103Kg/m3（9）粗軋機(jī)由于轉(zhuǎn)動(dòng)部分主要是軋輥，而軋輥部分的重量主要是輥身的重量，計(jì)算如下：工作輥輥身重量：G1==730010=172Kg。故得故 （）軋機(jī)的空轉(zhuǎn)力矩（Mk）根據(jù)實(shí)際資料可取為電機(jī)額定力矩的3%～6%，因粗軋機(jī)和精軋機(jī)的電機(jī)選用額定力矩為21194K的電機(jī)，則：取Mk=105軋機(jī)的動(dòng)力矩（Md）只發(fā)生于用不均勻轉(zhuǎn)動(dòng)進(jìn)行工作的幾種軋機(jī)中，當(dāng)軋機(jī)速度變化時(shí)，便產(chǎn)生克服慣性力的動(dòng)力矩，其數(shù)值可由下式確定： （）式中G—轉(zhuǎn)動(dòng)部分的重量，N。代入后可求得Mm1=。粗軋ψ=；精軋ψ=。平均單位壓力計(jì)算公式為： () 各道次的單位壓力及其有關(guān)數(shù)據(jù)（MN）粗軋精軋道次123456789123458（7）計(jì)算各道總壓力 。其中l(wèi) 為變形區(qū)長(zhǎng)度；h 為變形區(qū)軋件的平均厚度。v= 各道次的平均變形速度（s1）粗軋精軋1234