【導(dǎo)讀】{ "error_code": 17, "error_msg": "Open api daily request limit reached" }

　　

【正文】 7417 － － － － － － － － － － N4 1225369 － － － － － － － － － － N5 1225079 － － － － － － － － － － Σ 6250406 0 預(yù)應(yīng)力損失合計(jì)及有效應(yīng)力 —— 表 25 應(yīng)力 類型 σ1 σ2 σ4 σ5 σ6 損失應(yīng)力 σl 有效應(yīng)力 σpe 跨中 N1(N2) N3 N4 N5 四分點(diǎn) N1(N2) N3 N4 N5 變化點(diǎn) N1(N2) N3 N4 N5 支點(diǎn) N1(N2) N3 N4 N5 八、 溫差應(yīng)力計(jì)算 (一 ) 計(jì)算參數(shù) ： 瀝青混凝土橋面鋪裝層厚度為 100㎜ 。 由規(guī)范查得瀝青在面層溫度 T1=140C 和底層溫度 T2= C，對(duì)于水泥混凝土，溫度效應(yīng)在 300 ㎜ 內(nèi)有效，則現(xiàn)澆混凝土面層的溫度 T1= C，面層以下 300 ㎜ 處溫度為 00 C，中間各處采用 插 值方法求得溫度值，且溫度梯度僅限于中性軸以上部位，以下部位因考慮開裂不予考慮 。 (二 ) 計(jì)算公式 按規(guī)范： t y y c cN A t E??? ， 0t y y c c yM A t E e?? ?? 正溫差應(yīng)力： 梁頂 0ttt y c cooNM x t EAI???? ? ? 梁底 0 ( 1 8 0 0 )ttt y c cooNM x t EAI?? ? ? ? 最外層鋼筋處 0ttt y c cooNM x t EAI??? ?? ? ? 反溫差應(yīng)力，按《通規(guī)》規(guī)定，反溫差為正溫差乘以 ,其應(yīng)力也乘以 ,各值 。 (三 ) 計(jì)算結(jié)果如下 : 溫差應(yīng)力 αc= T1=14o T2=—— 表 26 單元 Ay(mm2) ty (oc) eyi (mm) Nt(N) Mt(Nmm) 1 230000 353183937 2 345000 166321507 3 51250 4 20210 Σ 1235457 530832606 正溫差應(yīng)力 (MPa) 反溫度應(yīng)力 (MPa) 梁頂 梁頂 梁底 梁底 最外層預(yù)應(yīng) 最外層預(yù)應(yīng) 九、 持久狀態(tài)正常使用極限狀態(tài)計(jì)算 （一） 正截面抗裂性驗(yàn)算 st? 為作用短期效應(yīng)組合下的構(gòu)件抗裂驗(yàn)算混凝土邊緣的法向 拉應(yīng)力， 計(jì)算式為0/st sMW? ? ； lt? 為作用長(zhǎng)期效應(yīng)組合下的構(gòu)件抗裂驗(yàn)算混凝土邊緣的法向拉應(yīng)力， 計(jì)算式 為0/st lMW? ? ， 0W 為換算截面梁底彈性抵抗矩，計(jì)算構(gòu)件自重應(yīng)力時(shí)，應(yīng)采用凈截面的彈性抵抗矩。 作用短期組合下的梁底拉應(yīng)力 12( ) ( ) 0 . 7 ( ) 1 . 0 ( )g g pas t n o o on o o oM M MMh y h y h y h yI I I I? ? ? ? ? ? ? ? ? 作用長(zhǎng)期組合下的梁底拉應(yīng)力 12( ) ( ) 0 . 4 ( ) 0 . 4 ( )g g pal t n o o on o o oM M MMh y h y h y h yI I I I? ? ? ? ? ? ? ? ? 預(yù)應(yīng)力產(chǎn)生的梁底壓應(yīng)力 p p pnpc nnnN N e yAI? ?? 其中 12( ~ )p e c o n l c o n l l? ? ? ? ? ?? ? ? ? 6p pe p l sN A A???? 6pe p pn l snpnpA y Aye N???? 結(jié)果如 下表 所示。 正截面抗裂計(jì)算 —— 表 27 截面 σg1 σ g2 σ a σ p t σ pc σ pc σ st σ lt 跨中 0 四分點(diǎn) 0 變化點(diǎn) 0 支點(diǎn) 0 0 0 0 σ pc0 故為全預(yù)應(yīng)力構(gòu)件 （二） 斜截面抗裂 性驗(yàn)算 各截面的抗裂驗(yàn)算主要驗(yàn)算截面中面積變化界線處 AA 纖維和全截面重心 BB纖維處。 不驗(yàn)算主應(yīng)力是否符合限值。 按《規(guī)范》公式（ ） ～ （ ）計(jì)算。 22()2 2cx cytp cx cymcp ??? ?? ?? ??? Mysocx pc tIo? ? ?? ? ? s in ASVS p e p b p nsob I b Ion??? ?? ??? 計(jì)算結(jié)果見 抗裂應(yīng)力計(jì)算 表 。 抗裂應(yīng)力計(jì)算 —— 表 28 截面 跨中 四分 變化點(diǎn) 支點(diǎn) An（凈面積） xn（凈軸到梁頂） In（凈慣矩） San（ AA以上凈 面積對(duì)凈軸） Sbn（凈截面中軸 以上對(duì)凈軸） Ao（全截面） xo（全截面 重心到梁頂） Io（全截面對(duì)換軸） Sao（ AA以上全 面積對(duì)換軸） Sbo（全截面換軸 以上對(duì)換軸） AA纖維 τ（ MPa） σ cx（ MPa） σ tp（ MPa） σ cp（ MPa） BB 纖維 τ（ MPa） σ cx（ MPa） σ tp（ MPa） σ cp（ MPa） 按規(guī)范規(guī)定全預(yù)應(yīng)力構(gòu)件，在短期效應(yīng)組合下預(yù)制拼裝構(gòu)件應(yīng)滿足0 . 4 0 . 4 2 . 4 0 . 9 6 ( 4 0 )tp tkf M P a C? ? ? ? ? 支點(diǎn)截面 0. 05 6 0. 96 0. 4tp tkM P a M P a f? ? ? ?，符合規(guī)定。 （三） 撓度計(jì)算 全預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件 全截面剛度 c oB E I? 10cE M Pa?? 341386286400oI c m m m??4 1 6 20 .9 5 3 .2 5 1 0 3 4 1 3 8 6 2 8 6 4 0 0 1 .0 5 4 0 1 0oB N m m? ? ? ? ? ? ? 梁自重跨中彎矩 1 2 3 8 7 . 7 5 k N mGM ??，橋梁鋪裝的自重跨中彎矩2 9 7 5 . 6 3 k N mGM ?? 汽 車 跨 中 分 配 系 數(shù) ?? ， 汽 車 車 道 荷 載1 0 .5 / , 2 7 5 .2kkq kN m P kN??。 梁自重跨中撓度為 2 62101 165 5 1 0 2 8 8 0 0 1 9 . 64 8 4 8 1 . 0 5 4 1 0Gg oMlf m mB ? ? ? ? ? ?? ? ? ?? ? ??? 橋面鋪裝等自重跨中撓度 ： 2 62202 165 5 9 7 5 . 6 3 1 0 2 8 8 0 0 8 . 04 8 4 8 1 . 0 5 4 1 0Gg oMlf m mB ? ? ?? ? ??? 汽車荷載跨中撓度 ： 43001 5()3 8 4 4 8kkaa q l p lf BB??? ? ? 4 3 31 6 1 65 1 0 . 5 2 7 5 . 2 1 0 2 8 8 0 00 . 7 0 . 3 3 4 4 ( ) 5 . 13 8 4 1 . 0 5 4 1 0 4 8 1 . 0 5 4 1 0 mm? ? ? ? ? ? ? ?? ? ? ? ? ?? ? ? 根據(jù)《規(guī)范》第 條，撓度長(zhǎng)期增長(zhǎng)系數(shù) ?? ? ，則消除結(jié)構(gòu)自重的長(zhǎng)期撓的最大值 m a x 01 . 4 5 / 6 0 0 4 8f m m l m m? ? ?? ?? ? ? ? ? ? ?? ? ?， 符合規(guī)定。 （四） 預(yù)應(yīng)力引起的反拱值 剛度 4 1 60 3 . 2 5 1 0 3 4 1 3 8 6 2 8 6 4 0 0 1 . 1 0 9 5 1 0cEI ? ? ? ? ? 已知參數(shù)表 —— 表 29 鋼束號(hào) ()pc MPa? ()iemm 2()iAmm pc i ieA? ?? N1（ N2） 2 980 N3 970 980 N4 955..4 980 N5 980 有效預(yù)加應(yīng)力偏心彎矩計(jì)算表 —— 表 30 鋼束號(hào) σ pe(MPa) ei(mm) Ai(mm2) σ pc(MPa) Me() N1（ N2） 1960 1989199080 +09 N3 980 969707060 +08 N4 980 +08 N5 980 719377328 +08 Σ +09 9( 1 ~ 7 ) 3 . 6 2 2 3 1 0e p c i iM e A N m m?? ? ? ? 2 92( 1 ~ 7 ) 01605 5 3. 62 23 10 28 80 0 48 1. 10 95 10ecMl mmEI ? ? ?? ? ? ??? 乘以長(zhǎng)期增長(zhǎng)系數(shù) ， 2 5 6 .4 mm? ? ? ? ?max （五） 預(yù)拱度的設(shè)置 荷載短期效應(yīng)組合長(zhǎng)期撓度為 m a x = 1 . 4 5 1 9 . 6 8 . 0 5 . 1 4 7 . 4f m m? ＋ ＋ ＝則預(yù)拱度為m a x m a x4 7 . 4 5 6 . 4f m m m m??＝ 則不用設(shè)預(yù)拱度 。 十、 持久狀況和短暫狀況下的應(yīng)力計(jì)算 （一） 持久狀況應(yīng)力 計(jì)算 計(jì)算預(yù)應(yīng)力混凝土梁法向壓應(yīng)力 kc? 和拉應(yīng)力 kt? ，公式為： kkc kt ooM yI???或 1． 由結(jié)構(gòu)自重、汽車（考慮沖擊系數(shù)）和人群荷載產(chǎn)生的混凝土法向應(yīng)力： 梁頂壓應(yīng)力： 12g g a pk c n c o c o o oM M M My y yI I I? ?? ? ? 梁底拉應(yīng)力： 12g g a pk t n t o t o tn o oM M M My y yI I I? ?? ? ? 最外層預(yù)應(yīng)力鋼筋拉應(yīng)力： 12g g a pp n p o p o pn o oM M M My y yI I I? ?? ? ? 最外層預(yù)應(yīng)力鋼 筋由于結(jié)構(gòu)自重、汽車荷載、人群荷載、溫差產(chǎn)生的應(yīng)力 p? ，按 《規(guī)范》公式 ()為 p Ep kt? ? ?? 2． 由預(yù)應(yīng)力產(chǎn)生的梁頂混凝土拉應(yīng)力： 預(yù)應(yīng)力在受壓區(qū)（梁頂）產(chǎn)生的應(yīng)力為： p p pnpt nnnN N e xAI? ?? 則受壓區(qū)混凝土最大壓應(yīng)力為 kc pt??? ， 壓應(yīng)力限值為 0 . 7 5 0 . 7 5ckf P a? ? ???? ? ?????， 從 下 表中可以看出各截面最大壓應(yīng)力值均 滿足規(guī)定。 受拉區(qū)最外層預(yù)應(yīng)力鋼筋最大拉應(yīng)力為 pe p??? ， 未開裂構(gòu)件鋼絞線拉應(yīng)力限值為 0. 75 0. 75pkf P a? ? ?? ?? ? ?? ?? ?， 從表中看到 ，各截面的受壓區(qū)最外層預(yù)應(yīng)力鋼筋最大拉應(yīng)力均滿足規(guī)定要求 。 —— 表 31 持久狀況 應(yīng)力計(jì)算 =(MPa) =1209(MPa) 截面 跨中 四分 變化點(diǎn) 支點(diǎn) ync(cm) ynt(cm) ynp(cm) yoc(cm) yot(cm) yop(cm) σ kc(MPa) 0 σ kt(MPa) 0 σ pt(MPa) σ p(MPa) 0 σ pe(MPa) 受壓區(qū)最大壓應(yīng)力 σ kc+σ pt(MPa) = 受拉區(qū)最大拉應(yīng)力 σ p＋σ pe(MPa) =1209MPa 3． 支 點(diǎn)截面 AA纖維和 BB 纖維的主拉應(yīng)力和主壓應(yīng)力 支點(diǎn) 主壓應(yīng) 力和主拉應(yīng)力計(jì)算與抗裂計(jì)算方法 及公式 一樣， 但 汽車荷載要計(jì)入沖擊系數(shù)。 si npe pb p nkoonASVSbI bI??? ?????? 其中原式中 sV 換成 kV （考慮沖擊系數(shù)） 22()22tpcp c x c y c x c y?? ? ? ? ? ????? 計(jì)算結(jié)果列于 下 表中。 混凝土主壓應(yīng)力應(yīng)符合以下規(guī)定： ckf?? 持久狀況 AA纖維和 BB纖維主拉應(yīng)力和主壓應(yīng)力 —— 表 32 截面 跨中 四分 變化點(diǎn) 支點(diǎn) Mk(kNm) 0 Vk(kN) An（凈面積） xn（凈軸到梁頂） In（凈慣矩） San（ AA以上凈 面積對(duì)凈軸） Sbn（凈截面中軸 以上對(duì)凈軸） Ao（全截面） xo（全截面 重心到梁頂） Io（全截面對(duì)換軸） Sao（ AA以上全