【正文】 10? 箍筋 22 7 8 .5 4 1 5 7 .0 8svA m m? ? ?， 280svf MPa? 按 下式計算： 2 2 6 221 . 0 1 . 1 0 . 2 1 0 ( 2 0 . 6 1 . 8 2 ) 4 0 1 5 7 . 0 8 2 8 0 2 0 0 1 6 1 8( 0 . 8 1 . 0 7 9 1 . 4 4 )2 7 0 ( )vsmm?? ? ? ? ? ? ? ? ? ????? 1 5 7 . 0 8 / ( 2 0 0 2 7 0 ) 0 . 2 9 % 0 . 1 2 %sv? ? ? ?滿足要求。 1） 選定斜截面頂端位置 先假定斜截面水平投影長度 c = 1 6 0 0 1 6 1 8oh m m?? ，由此可以計算出斜截面的頂端距支點位置為： h/2+1600=2500 ㎜ ，根據彎矩圖，在距支點 2500 ㎜ 處的彎矩設計值為 .dM kN m? ，根據剪力圖可得該處的剪力設計值為 kN? 。 七、 預應力損失 計 算 1l? 按《規(guī)范》公式（ ） ,張拉控制應 力 0. 75 0. 75 18 60 13 95c o n p kf M P a? ? ? ? ? 計算公式為 ： ()1 [1 ]kxl con e ???? ???? 計算結果見 摩擦損失σ l1一表。k=) (MPa) 跨中 N1(N2) 7 N3 12 N4 16 N5 16 四分點 N1(N2) 7 N3 12 N4 16 N5 16 變化點 N1(N2) 7 N3 12 N4 16 N5 16 支點 N1(N2) 7 N3 12 N4 16 N5 16 、鋼筋回縮和接縫壓縮引起的預應力損失 2l? 反摩擦影響長度 fl ，按《規(guī)范》公式（ ）計算。 當 fl ≤ l 時，離張拉端 x 處由錨具變形、鋼筋回縮和接縫壓縮引起的考 慮反摩擦后的預拉力損失 x?? 為： fxflxl???? ? ? 2 dfl??? ? ? 當 x≥ fl 表示該截面不受反摩擦的影響。 反摩阻影響長度計算表 鋼束號 N1(N2) N3 N4 N5 σ 0＝σ con(MPa) 1395 1395 1395 1395 σ 1＝σ 0σ l1(MPa) Δσ d＝ (σ 0σ l1)/L(Mpa/mm) lf(mm) 錨具變形損失計算表 截面 鋼束號 N1(N2) N3 N4 N5 支點 x(mm) 347 Δσ (MPa) σ l2(MPa) 變化點 x(mm) 5247 Δσ (MPa) σ l2(MPa) 0 0 0 0 四分點 x(mm) 7547 Δσ (MPa) σ l2(MPa) 0 0 0 0 跨中 x(mm) 14747 Δσ (MPa) σ l2(MPa) 0 0 0 0 4l? 按《規(guī)范》附錄 E 公式， 混凝土彈性壓縮引起的預應力損失為 ： 4 ( 1) / 2l E p pcm? ? ?? ? ? 式中： 54/ 1 . 9 5 1 0 / 3 . 2 5 1 0 6 ,E p p CEE? ? ? ? ? ? mm為 鋼 束 根 數(shù) ， =5， pc?? 為一束預應力鋼筋在全部鋼筋的重心處產生的混凝土應力， 取 5 束平均值。 松弛損失 5l? —— 表 23 fpk=1860MPa Ψ = ξ = 鋼束號 σ pe(MPa) σ l5(MPa) 鋼束號 σ pe(MPa) σ l5(MPa) 跨中 變化點 N1(N2) N1(N2) N3 N3 N4 N4 N5 N5 四分點 支點 N1(N2) N1(N2) N3 N3 N4 N4 N5 N5 、徐變引 起的預應力損失 6l? 按《規(guī)范》公式（ ）為 ： 006 0 .9 [ ( , ) ( , ) ]() 1 1 5p c s E p pclpsE t t t tt ? ? ? ?? ???? ? 221 psps ei? ?? 上式中各項參數(shù)分項計算如下： 跨中、四分點、變化點： cm? cm? mmu ??傳力錨固齡期為 7天， 查表得： 3( , ) 0 .5 0 1 0cs u ott ?? ? ?， uott?? ? ?????? 支點： 211 15 cm? cm? 1115 7hA mmu ?? 查表得： 3( , ) 0 .4 8 1 0cs u ott ?? ? ?， ?? ? ?? 10pE MPa?? ， 54/ 1 . 9 5 1 0 / 3 . 2 5 1 0 6E p p CEE? ? ? ? ? ? pc? 為全部鋼筋重心處由預加力產生的混凝土法向壓應力。但《規(guī)范》第 規(guī)定計算 pc? 時， 根據構件制作情況考慮自重影響。且公式計算中，用 pc?? 代替 pc? 。 ： 1 2 4 5 6l l l l l l? ? ? ? ? ?? ? ? ? ? 有效應力： pe con l? ? ???計算結果見 預應力損失合計及有效應力 表中。 i2＝ I/A ρ ρ ps σ l6 跨中 ε cs = Φ = N1(N2) 2384209 － － － － － － － － － － N3 1163858 － － － － － － － － － － N4 1142292 － － － － － － － － － － N5 1141998 － － － － － － － － － － Σ 5832357 四分點 ε cs = Φ = N1(N2) 2412374 － － － － － － － － － － N3 1177639 － － － － － － － － － － N4 1155833 － － － － － － － － － － N5 1155541 － － － － － － － － － － Σ 5901387 變化點 ε cs = Φ = N1(N2) 2427303 － － － － － － － － － － N3 1185007 － － － － － － － － － － N4 1163124 － － － － － － － － － － N5 1162832 － － － － － － － － － － Σ 5938266 支點 ε cs = Φ = N1(N2) 2552540 － － － － － － － － － － N3 1247417 － － － － － － － － － － N4 1225369 － － － － － － － － － － N5 1225079 － － － － － － － － － － Σ 6250406 0 預應力損失合計及有效應力 —— 表 25 應力 類型 σ1 σ2 σ4 σ5 σ6 損失應力 σl 有效應力 σpe 跨中 N1(N2) N3 N4 N5 四分點 N1(N2) N3 N4 N5 變化點 N1(N2) N3 N4 N5 支點 N1(N2) N3 N4 N5 八、 溫差應力計算 (一 ) 計算參數(shù) ： 瀝青混凝土橋面鋪裝層厚度為 100㎜ 。 (二 ) 計算公式 按規(guī)范： t y y c cN A t E??? ， 0t y y c c yM A t E e?? ?? 正溫差應力： 梁頂 0ttt y c cooNM x t EAI???? ? ? 梁底 0 ( 1 8 0 0 )ttt y c cooNM x t EAI?? ? ? ? 最外層鋼筋處 0ttt y c cooNM x t EAI??? ?? ? ? 反溫差應力，按《通規(guī)》規(guī)定，反溫差為正溫差乘以 ,其應力也乘以 ,各值 。 作用短期組合下的梁底拉應力 12( ) ( ) 0 . 7 ( ) 1 . 0 ( )g g pas t n o o on o o oM M MMh y h y h y h yI I I I? ? ? ? ? ? ? ? ? 作用長期組合下的梁底拉應力 12( ) ( ) 0 . 4 ( ) 0 . 4 ( )g g pal t n o o on o o oM M MMh y h y h y h yI I I I? ? ? ? ? ? ? ? ? 預應力產生的梁底壓應力 p p pnpc nnnN N e yAI? ?? 其中 12( ~ )p e c o n l c o n l l? ? ? ? ? ?? ? ? ? 6p pe p l sN A A???? 6pe p pn l snpnpA y Aye N???? 結果如 下表 所示。 不驗算主應力是否符合限值。 22()2 2cx cytp cx cymcp ??? ?? ?? ??? Mysocx pc tIo? ? ?? ? ? s in ASVS p e p b p nsob I b Ion??? ?? ??? 計算結果見 抗裂應力計算 表 。 （三） 撓度計算 全預應力混凝土構件 全截面剛度 c oB E I? 10cE M Pa?? 341386286400oI c m m m??4 1 6 20 .9 5 3 .2 5 1 0 3 4 1 3 8 6 2 8 6 4 0 0 1 .0 5 4 0 1 0oB N m m? ? ? ? ? ? ? 梁自重跨中彎矩 1 2 3 8 7 . 7 5 k N mGM ??，橋梁鋪裝的自重跨中彎矩2 9 7 5 . 6 3 k N mGM ?? 汽 車 跨 中 分 配 系 數(shù) ?? ， 汽 車 車 道 荷 載1 0 .5 / , 2 7 5 .2kkq kN m P kN??。 （四） 預應力引起的反拱值 剛度 4 1 60 3 . 2 5 1 0 3 4 1 3 8 6 2 8 6 4 0 0 1 . 1 0 9 5 1 0cEI ? ? ? ? ? 已知參數(shù)表 —— 表 29 鋼束號 ()pc MPa? ()iemm 2()iAmm pc i ieA? ?? N1（ N2） 2 980 N3 970 980 N4 955..4 980 N5 980 有效預加應力偏心彎矩計算表 —— 表 30 鋼束號 σ pe(MPa) ei(mm) Ai(mm2) σ pc(MPa) Me() N1（ N2） 1960 1989199080 +09 N3 980 969707060 +08 N4 980 +08 N5 980 719377328 +08 Σ +09 9( 1 ~ 7 ) 3 . 6 2 2 3 1 0e p c i iM e A N m m?? ? ? ? 2 92( 1 ~ 7 ) 01605 5 3. 62 23 10 28 80 0 48 1. 10 95 10ecMl mmEI ? ? ?? ? ? ??? 乘以長期增長系數(shù) ， 2 5 6 .4 mm? ? ? ? ?max （五） 預拱度的設置 荷載短期效應組合長期撓度為 m a x = 1 . 4 5 1 9 . 6 8 . 0 5 . 1 4 7 . 4f m m? ＋ ＋ ＝則預拱度為m a x m a x4 7 . 4 5 6 . 4f m m m m??＝ 則不用設預拱度 。 受拉區(qū)最外層預應力鋼筋最大拉應力為 pe p??? ， 未開裂構件鋼絞線拉應力限值為 0. 75 0. 75pkf P a? ? ?? ?? ? ?? ?? ?， 從表中看到 ，各截面的受壓區(qū)最外層預應力鋼筋最大拉應力均滿足規(guī)定要求 。 si npe pb p nkoonASVSbI bI??? ?????? 其中原式中 sV 換成 kV （考慮沖擊系數(shù)） 22()22tpcp c x c y c x c y?? ? ? ? ? ????? 計算結果列于 下