【正文】 m m? ? ? ? ?，取 c=1553 2） 斜截面抗剪 承載力計(jì)算 抗剪承載力按《規(guī)范》公式（ ）計(jì)算： 0 d cs sb pbV V V V? ? ? ? csV 、 sbV 、 pbV 計(jì)算 如下： （ 1） 31 2 3 0 ,0 . 4 5 1 0 ( 2 0 . 6 )c s c u k s v s vV b h P f f? ? ? ??? ? ? ? 其中 21 . 0 , 1 . 2 5 , 1 . 1 , 1 0 0 51 2 3 A m ms? ? ?? ? ? ?縱 向 普 通 鋼 筋 則 1 0 0 1 0 0 1 0 0 5 4 9 0 0 / 2 0 0 1 6 1 8 1 . 8 2P ?? ? ? ? ? ?() 1 5 7 . 0 8 / 2 0 0 2 7 0 0 . 0 0 2 9 , 2 8 0f M P asv? ? ? ? ?箍 筋 配 筋 率 為 sv 31 . 0 1 . 2 5 1 . 1 0 . 4 5 1 0 ( 2 0 . 6 1 . 8 2) 4 0V cs ?? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ?? ? ? ? ? ? ? ? ? （ 2） 30. 75 10 sinsb sd sb sV f A ??? ? ?，該構(gòu)件 為預(yù)應(yīng)力構(gòu)件，普通鋼筋只是構(gòu)造配置，只在支座處彎起，在 h/2范圍內(nèi)沒有彎起，則 0sbV? （ 3） 30 .7 5 1 0 s i np b sd sb sV f A ??? ? ? 預(yù)應(yīng)力筋 21 2 6 0 , 7 , 7 , 1 2 , 1 6 , 1 6 9 8 0f M P a m msd ? 五 束 鋼 筋 的 彎 起 角 度 分 別 為 面 積 均 為30 .7 5 1 0 s i nV f Ap b sd sb s??? ? ? 30 . 7 5 1 0 1 2 6 0 9 8 0 ( 2 s in 7 s in 1 2 s in 1 2 s in 1 6 )8 6 6 . 0 8 8 kN? ? ? ? ? ? ? ?? 7 9 7 . 8 7 8 8 6 6 . 0 8 8 1 6 6 3 . 9 6 6c s s b p bV V V k N? ? ? ? ? ? 0 1 . 0 7 1 1 . 4 1 7 1 1 . 4 1 1 6 6 3 . 9 6 6dV k N k N? ? ? ? ? 所以滿足斜截面抗剪承載能力要求。 pc?? 可按《規(guī)范》公式（ ）計(jì)算： 1 ()5 p p p np c nnnN N e yAI?? ? ? 其中對(duì)每一束有： 1 0p e c o n l c o n l? ? ? ? ?? ? ? ? ? （ l? 為相應(yīng)階段預(yù)應(yīng)力損失，取 l? ＝ 12ll??? ，跨中截面 2l? ＝ 0） 6p p e p l s p e pN A A A? ? ?? ? ? （相應(yīng)階段， 6l? 取為零 ） 6pe p pn l sn pe p pnpnppA y A y A ye NN? ? ???? 則對(duì)某一截面的五束鋼筋有： pe p pnpnpAye N??? ? 混凝土彈性壓縮引起σ l4 —— 表 22 m=5 α Ep=6 m=5 α Ep=6 σ pe Np epn (mm) Δσ pc (MPa) σ l4 (MPa) σ pe Np epn (mm) Δσ pc (MPa) σ l4 (MPa) 鋼束號(hào) 鋼束號(hào) 跨中 變化點(diǎn) N1(N2) 2518230 － － － N1(N2) 2555457 － － － N3 1230869 － － － N3 1249083 － － － N4 1209303 － － － N4 1227200 － － － N5 1209009 － － － N5 1226909 － － － Σ 6167411 1504 Σ 6258650 1443 四分點(diǎn) 支點(diǎn) N1(N2) 2546395 － － － N1(N2) 2574866 － － － N3 1244650 － － － N3 1258580 － － － N4 1222844 － － － N4 1236532 － － － N5 1222552 － － － N5 1236242 － － － Σ 6236441 1504 Σ 6306220 215 5l? 計(jì)算按規(guī)范公式： 5 ( 0. 52 / 0. 26 )l pe pk pef? ? ? ? ??? 1 . 0 , 0 . 3 ( )????式 中 : 低 松 弛 鋼 絲 c o n c o n 1 2 4p e l l l l? ? ? ? ? ? ?? ? ? ? ? ? 計(jì)算結(jié)果 見 松弛損失 5l? 一 表中 。 混凝土收縮、徐變引起σ l6 —— 表 24 Ep=195000 α Ep=6 鋼束號(hào) σ pe Np epn σ pc eps (凈 截面 ) eps (換算 截面 ) σ t σ pc39。 按《規(guī)范》公式（ ） ～ （ ）計(jì)算。 —— 表 31 持久狀況 應(yīng)力計(jì)算 =(MPa) =1209(MPa) 截面 跨中 四分 變化點(diǎn) 支點(diǎn) ync(cm) ynt(cm) ynp(cm) yoc(cm) yot(cm) yop(cm) σ kc(MPa) 0 σ kt(MPa) 0 σ pt(MPa) σ p(MPa) 0 σ pe(MPa) 受壓區(qū)最大壓應(yīng)力 σ kc+σ pt(MPa) = 受拉區(qū)最大拉應(yīng)力 σ p＋σ pe(MPa) =1209MPa 3． 支 點(diǎn)截面 AA纖維和 BB 纖維的主拉應(yīng)力和主壓應(yīng)力 支點(diǎn) 主壓應(yīng) 力和主拉應(yīng)力計(jì)算與抗裂計(jì)算方法 及公式 一樣， 但 汽車荷載要計(jì)入沖擊系數(shù)。 十、 持久狀況和短暫狀況下的應(yīng)力計(jì)算 （一） 持久狀況應(yīng)力 計(jì)算 計(jì)算預(yù)應(yīng)力混凝土梁法向壓應(yīng)力 kc? 和拉應(yīng)力 kt? ，公式為： kkc kt ooM yI???或 1． 由結(jié)構(gòu)自重、汽車（考慮沖擊系數(shù)）和人群荷載產(chǎn)生的混凝土法向應(yīng)力： 梁頂壓應(yīng)力： 12g g a pk c n c o c o o oM M M My y yI I I? ?? ? ? 梁底拉應(yīng)力： 12g g a pk t n t o t o tn o oM M M My y yI I I? ?? ? ? 最外層預(yù)應(yīng)力鋼筋拉應(yīng)力： 12g g a pp n p o p o pn o oM M M My y yI I I? ?? ? ? 最外層預(yù)應(yīng)力鋼 筋由于結(jié)構(gòu)自重、汽車荷載、人群荷載、溫差產(chǎn)生的應(yīng)力 p? ，按 《規(guī)范》公式 ()為 p Ep kt? ? ?? 2． 由預(yù)應(yīng)力產(chǎn)生的梁頂混凝土拉應(yīng)力： 預(yù)應(yīng)力在受壓區(qū)（梁頂）產(chǎn)生的應(yīng)力為： p p pnpt nnnN N e xAI? ?? 則受壓區(qū)混凝土最大壓應(yīng)力為 kc pt??? ， 壓應(yīng)力限值為 0 . 7 5 0 . 7 5ckf P a? ? ???? ? ?????， 從 下 表中可以看出各截面最大壓應(yīng)力值均 滿足規(guī)定。 正截面抗裂計(jì)算 —— 表 27 截面 σg1 σ g2 σ a σ p t σ pc σ pc σ st σ lt 跨中 0 四分點(diǎn) 0 變化點(diǎn) 0 支點(diǎn) 0 0 0 0 σ pc0 故為全預(yù)應(yīng)力構(gòu)件 （二） 斜截面抗裂 性驗(yàn)算 各截面的抗裂驗(yàn)算主要驗(yàn)算截面中面積變化界線處 AA 纖維和全截面重心 BB纖維處。 ? ＝ 為構(gòu)件受拉區(qū)配筋率 計(jì)算結(jié)果見混凝土收縮、徐變引起 σ l6一 表中。 錨具變形損失見表。 則箍筋間距可取為 270 ㎜ ，但按《規(guī)范》第 條規(guī)定，在支座中心向跨徑方向長度相當(dāng)于不小于一倍梁 高范圍內(nèi)，箍筋間距不應(yīng)大于 100 ㎜ ，即在這段范圍內(nèi)可布置為 9 100 ㎜ ，在之后可擴(kuò)大為 270 ㎜ 的間距。 普通鋼筋 （ HRB335） 5 根 Ф 16 截面面積 21005sA mm? ， 330ckf MPa? ，280sdf MPa? ，普通鋼筋重心梁底 60sa mm? ， 全部鋼筋至梁底距離 10 05 28 0 60 49 00 12 60 18 8 18210 05 28 0 49 00 12 60s s d s p pd ps s d p pdA f a A f aa m mA f A f? ? ? ? ? ?? ? ?? ? ? ? 受壓面積為： 221 2 6 0 4 9 0 0 2 8 0 1 0 0 5 3 5 0 8 3 7 2 3 0 0 1 5 0 3 4 5 0 0 01 8 . 4p d p s d sccdf A f AA m m m mf? ? ? ?? ? ? ? ?所以受壓面積底線在 承托內(nèi)。管道水平凈距不應(yīng)小于 4cm，至梁底凈距不應(yīng)小于 5cm，至梁端凈距不應(yīng)小于 ，跨中截面的細(xì)部構(gòu)造圖如圖所示： 跨中截面 由此可直接得出鋼束群重心至梁底距離為： 2 1 0 0 2 2 1 0 1 3 2 0 1885ya m m? ? ? ? ??? （ 2） 錨固端截面得鋼束布置要“均勻”，“分散” ，錨頭布置如圖所示： 錨固截面 鋼束群重心至梁底距離為： 2 4 0 0 9 0 0 1 2 0 0 1 6 0 0a 9 0 05y mm? ? ? ??? 驗(yàn)算上述布置的鋼束群重心位置，需計(jì)算錨固截面的幾何特性。 0 . 0 0 9 6 7 2 0 7 。 三、 主梁 內(nèi)力計(jì)算 選擇 邊跨 中梁進(jìn)行計(jì)算 ，計(jì)算關(guān)鍵截面選取跨中、四分點(diǎn)、變化點(diǎn)、支點(diǎn)截面。 按后張法施工，采用 Ф 55的波紋管 和 OVM 錨。 2. 主梁高 ：根據(jù)預(yù)應(yīng)力混凝土 T 形梁的截面尺寸 設(shè)計(jì)經(jīng)驗(yàn)，梁高選取在 15l ～ 25l之間，本設(shè)計(jì)取較小值，選用 3. 橫隔板間距 ： 為了增強(qiáng)主梁之間的橫向連接剛度，除設(shè)置端橫隔梁外，還設(shè)置 3 片中橫隔梁，間距為 ＋ 2＋ ，共計(jì) 5 片。 TI 計(jì)算 表 —— 表 4 分塊名稱 bi(cm) ti(cm) ti/bi ci IT 翼緣 230 17 腹板 135 20 馬蹄 48 30 Σ 2） 抗扭修正系數(shù) β 因本設(shè)計(jì)各主梁的間距相等，若將主梁近似看成等截面，則有： 221 ( 0 . 4 2 5 )1 12 TjijGEn G l IE a I? ? ??? ? 1 7 2 6 3 5 46 . 9 。求支點(diǎn)和變化點(diǎn)截面活載剪力時(shí)，由于主要荷重集中在支點(diǎn)附近而應(yīng)考慮支承條件的影響，按橫向分布系數(shù)沿橋跨的變化曲線取值，即從支點(diǎn)到 l/4 之間，橫向分布系數(shù)用 cm 與 om值直線插入，其余區(qū)段均取值 cm 。上部鋼束的彎起角定為 16 ；中部鋼束的彎起角定為 12 ；下部鋼束的彎起角定為 7 。 （二） 斜截面 抗剪 承載力計(jì) 算 （三） （ 1）取離支點(diǎn) h/2（ h 為梁高）處的剪力設(shè)計(jì)值 dV? ，將 dV? 分為兩部分，其中不少于 60%由混凝土和箍筋共同承擔(dān)；不多于 40%由彎起鋼筋承擔(dān)。 七、 預(yù)應(yīng)力損失 計(jì) 算 1l? 按《規(guī)范》公式（ ） ,張拉控制應(yīng) 力 0. 75 0. 75 18 60 13 95c o n p kf M P a? ? ? ? ? 計(jì)算公式為 ： ()1 [1 ]kxl con e ???? ???? 計(jì)算結(jié)果見 摩擦損失σ l1一表。 松弛損失 5l? —— 表 23 fpk=1860MPa Ψ = ξ = 鋼束號(hào) σ pe(MPa) σ l5(MPa) 鋼束號(hào) σ pe(MPa) σ l5(MPa) 跨中 變化點(diǎn) N1(N2) N1(N2) N3 N3 N4 N4 N5 N5 四分點(diǎn) 支點(diǎn) N1(N2) N1(N2) N3 N3 N4 N4 N5 N5 、徐變引 起的預(yù)應(yīng)力損失 6l? 按《規(guī)范》公式（ ）為 ： 006 0 .9 [ ( , ) ( , ) ]() 1 1 5p c s E p pclpsE t t t tt ? ? ? ?? ???? ? 221 psps ei? ?? 上式中各項(xiàng)參數(shù)分項(xiàng)計(jì)算如下： 跨中、四分點(diǎn)、變化點(diǎn)： cm? cm? mmu ??傳力錨固齡期為 7天， 查表得： 3( , ) 0 .5 0 1 0cs u ott ?? ? ?， uott?? ? ???