【導(dǎo)讀】⑴工藝方案設(shè)計，提出至少兩種設(shè)計方案，進(jìn)行比較和分析。⑵單個塑件體積、重量計算；⑶成型設(shè)備的選擇及參數(shù)校核；⑺模溫調(diào)節(jié)與冷卻系統(tǒng)設(shè)計；⑻總體結(jié)構(gòu)設(shè)計及總裝圖的繪制。（要求：總裝圖一份，0#：1張，選取標(biāo)準(zhǔn)模架。⑽編寫畢業(yè)設(shè)計說明書一份。⑵《塑料模具技術(shù)手冊》，《塑料模具技術(shù)手冊》編委會，機(jī)械工業(yè)出版社，2020。在正確分析塑件工藝特點(diǎn)和ABS的性能的基礎(chǔ)上，介紹了對凸模，凹模，澆注。型的作用下開模取出塑件。分析注射模的成型零部件，澆注系統(tǒng)，導(dǎo)向部件，脫模機(jī)構(gòu)和分型抽芯機(jī)構(gòu)等等。機(jī)械設(shè)計、塑料成型工藝、模具CAD,PROE等。

　　

【正文】 第四章 模具設(shè)計 28 圖 433塑件高度尺寸 ⑴尺寸、偏差規(guī)定 ： 型腔深度最小尺寸為名義尺寸，同時有正公差，標(biāo)注為 mMH ?? ，如前圖 3－ 529 所示。 型腔深度平均 尺寸 （不考慮脫模磨損）： 2???pMcp HH 塑件上的高度名義 PH 為最大尺寸、（尺寸公差）偏差 ? 為負(fù)偏差 塑件平均尺寸 2???pPcp HH 型腔深度平均尺寸 ?McpH PcpH + scp? McpH McpHScpPcpH???1 ? pcpH + scp? pcpH + scp2? pcpH ⑵型腔深度尺寸設(shè)計： 3－ 530a； ，如圖 3－ 530b 所示。 型腔深度計算公式 mrmM cpM HH??? ??????? ??? 2 若取修模余量 r? = 2m? 則當(dāng)型腔容易修淺時，修模余量 r? 取值為正 型腔深度 ? ? mMcpM HH ??? 型腔容易修深時取值為負(fù)， 型腔深度 ? ? mmM cpM HH ?? ??? 采用平均收縮率計算法計算，型腔深度尺寸 Hm0z?? = [(1+S)Hs X? ]0z?? （ 43） 四川理工學(xué)院畢業(yè)設(shè)計（論文） 29 表 433型腔高度尺寸 型芯高度尺寸的計算 ⑴型芯高度尺寸設(shè)計： （圖 3531a）， 短（圖 3531b）， 型芯高度計算公式 mrmM cpM HH??? ??????? ??? 2 型芯尺寸便于修長，取修模余量為負(fù)值 型芯高度 ? ?mMcpM HH ??? 型芯尺寸便于修短，取修模余量為正值 型芯高度 ? ?mmM cpM HH ?? ??? 采用平均收縮率計算法計算，型芯高度尺寸 hmz??0 = [(1+S)hs + X? ]z??0 （ 44） 圖 434塑件內(nèi)側(cè)高度尺寸 表 434型芯高度尺寸 型芯間或成型孔間中心距尺寸計算 ⑴ 模具與塑件的尺寸對應(yīng)關(guān)系： 、偏差規(guī)定： 第四章 模具設(shè)計 30 塑件上中心距尺寸公差標(biāo)柱 :一般采用雙向等值公差士2?表示； 模具上的中心距尺寸的公差 :采用雙向等值公差士2?表示； 名義尺寸也就是平均尺寸 不考慮修模余量的方向性， ： 模具上中心距尺計算 ： ML ? [ pL + scp? pL + PscpL2? ]2m??采用平均收縮率計算法計算，中心距尺寸 Cm ? 2z? = (1+S)Cs ? 2z? （ 45） 圖 435塑件孔間距 表 435成形孔間距 脫模機(jī)構(gòu)設(shè)計 注塑成型每一循環(huán)中，塑件必須準(zhǔn)確無誤的從模具的凹模中或型芯中脫出，完成脫出塑件的裝置稱為脫模機(jī)構(gòu)，也稱頂出機(jī)構(gòu)或脫模裝置。 (頂桿、推板組合式頂出 ) 根據(jù)模具設(shè)計結(jié)構(gòu)、塑件結(jié)構(gòu)分析，采用頂桿推板脫模機(jī)構(gòu)。 ⑴脫模 機(jī)構(gòu)結(jié)構(gòu)設(shè)計 推桿和模體的配合性質(zhì)一般為 H8/h7 或 H7/h7，配合間隙參考塑料不溢料間隙值。配合長度一般為直徑的 ～ 2倍，但至少大于 15mm。其固定方式如圖 422： 四川理工學(xué)院畢業(yè)設(shè)計（論文） 31 圖 441 推桿配合 ⑵ 脫模 機(jī)構(gòu)運(yùn)動分析、強(qiáng)度設(shè)計 由于此塑件屬于蓋形制品，所以采用推件板推出。他的特點(diǎn)是推出力大而均勻，運(yùn)行平穩(wěn)，且不會在塑件表面留下痕跡，推件板脫模機(jī)構(gòu)不需另設(shè)復(fù)位桿，和模時推件板被壓回原位。推桿的前端加工成螺紋與推板相連，這樣可防止推件板推件時因運(yùn)動慣性而從導(dǎo)柱上滑落，或當(dāng)空模開合時它被粘附在定模邊兒落下。 推件板脫模時為避免推板孔的內(nèi)表面與型芯的成型面相摩擦，造成凸模迅速擦傷，為此將推板的內(nèi)孔與型芯面之間留出 的間隙。 推件力的計算 ,推件力計算公式： Ft =Ap( ??? sincos ? )+qA1 （ 46） 式中： A塑件包絡(luò)型芯的面積 mm2 。 p塑件對型芯單位面積上的包緊力， p取 Pa77 ??????? 。 ? 塑件的脫模斜度（查表（ P391） ABS 的脫模斜度取 40’） q大氣壓力 。 ? 塑件對鋼的摩擦系數(shù) A1 制 件垂直于脫模方向的投影面積 mm2 。 A=115*39*2+41*12*2+39*88+41*88=16994 mm2 A1 =135*92=12420 mm2 Ft =Ap( ??? sincos ? )+qA1 =[16994 764 0 4 01 . 2 1 0 ( 0 . 2 5 c o s s in ) / 1 0 0 . 0 9 1 2 4 2 0 ]6 0 6 0? ? ? ? ? N=23902N (3).推桿的尺寸 a、 推桿不宜過細(xì)。 b、 推桿應(yīng)設(shè)在脫件阻力小的地方。 c、 端面裝配后應(yīng)比型腔或鑲件平面高 。 d、 進(jìn)料口處理盡量不設(shè)推桿。 第四章 模具設(shè)計 32 e、 盡量避開側(cè)抽芯。 f、 推桿與推桿孔之間的雙邊間隙保證不凝料，保證不溢料有能排氣。 推桿形狀為標(biāo)準(zhǔn)的圓形截面推桿 JI851081964。 推桿的 材料選取 T8A 鋼， E=21000000N/cm2 。 推桿的直徑 d=（t322 F64 ??? ?? En l?? ） 41 試中： d圓形推桿直徑（ cm）； Φ 推桿長度系數(shù)（≈ ）； l推桿長度（ cm）； n推桿數(shù)量； E推桿材料的彈性模量（ N/cm2 ）； Φ =。 l=20cm； Ft =23902N； n=4； E=21000000 N/cm2 ； 解得： d==10mm 推桿尺寸如下圖 圖 442 推桿 d (f6)= ?? mm ? =16 mm ? =5mm 20L =200mm 材料 : T8A 代號： GB/T 推桿的應(yīng)力校核： δ =24dn Q??≤ 320Mpa=δ s 其中：一般中炭鋼 δ s =32020 N/cm2 ； 合金結(jié)構(gòu)鋼δ s =42020N/cm2 ； 推桿材料選用 45 號鋼。由于本模具采用推桿推動推板脫模，故無須復(fù)位機(jī)構(gòu)，推板在四川理工學(xué)院畢業(yè)設(shè)計（論文） 33 合模時，在型腔板的作用下自動復(fù)位。推板脫模的特點(diǎn)是頂出均勻，力量大，運(yùn)動平穩(wěn)，塑件不易變形，表面無痕跡，結(jié)構(gòu)簡單，不需要設(shè)置復(fù)位機(jī)構(gòu)。 ，抽芯機(jī)構(gòu)設(shè)計。 模具零部件設(shè)計之件斜向抽芯中的斜銷 (前蓋的兩側(cè)孔處的抽芯斜銷 ) 斜導(dǎo)柱斜角 15 度。 S=2mm 最小開模行程 : H=2*ctg a=2*ctg 15=2 15 3ctg ???mm 取 5mm (47) ⑴斜導(dǎo)柱的組合形式 斜導(dǎo)柱與導(dǎo)柱孔應(yīng)保持 的間隙。 ⑵抽芯距的計算 一般抽芯距 S等于側(cè)孔或側(cè)凹深度 S? 加上 23mm 的余量。 即： S= S? +（ 23） mm =2+(23)mm=5mm ⑶斜導(dǎo)柱的角度 斜導(dǎo)柱的角度 ? 與開模所需的力，斜導(dǎo)柱所受的彎曲力，實(shí)際能得到的抽拔力及開模行程有關(guān)。 ? 大時，所需的抽拔力應(yīng)增大，因而斜導(dǎo)柱所受的彎曲力也應(yīng)增大，故希 望? 角度小些為好。但 ? 角度小則使斜導(dǎo)柱工作部分及開模行程加大，所以角度 ? 的確定需要適當(dāng)兼顧脫模距及斜導(dǎo)柱所受的彎曲力。根據(jù)實(shí)際經(jīng)驗(yàn)證明，斜度 ? 值一般不得大于 25? ，通常采用 15? 20? ，由于此零件抽芯距較小，所以取 ? =15? 。 另外，為滿足滑塊鎖緊楔先開模，斜道住后抽芯的要求，斜滑塊鎖緊角的角度也應(yīng)比斜導(dǎo)柱的角度大 2? 3? 。取為 18? 。關(guān)系如圖 443。 圖 443 斜銷結(jié)構(gòu)式 ⑷抽拔力的計算 抽拔力的計算與脫模力相同，由于影響抽拔力的因素很多，如塑件的壁厚，塑件包容截第四章 模具設(shè)計 34 面形狀的大小，塑件的性能，成型工藝參數(shù)等。如要全面考慮這些因素較困難。在實(shí)際生產(chǎn)中只考慮主要因素，因此，可按 簡化公式計算： P1 =CLq（ ??? sincos ? ） （ 48） 式中： P1 斜導(dǎo)柱的抽拔力 N。 C側(cè)型芯被包緊的截面周長 cm。 4*= mm L型芯被包緊部分的長度 cm。 2mm ? 摩擦系數(shù)，一般為 。 ? 側(cè)抽芯的脫模斜度（取為 0 ? ）。 0 q單位面積的積壓力，一般為 8001200（ N/ cm2 ）。 所以 P1 =CLq（ ??? sincos ? ） =??1200（ ? sin? ） = 312N ⑸斜導(dǎo)柱直徑的計算 斜導(dǎo)柱的直徑?jīng)Q定于所需承受的彎曲力，而彎曲力又決定于抽拔力和斜導(dǎo)柱的斜度及工作長度，可按下式進(jìn)行計算： 3 12 os ?? ??wHPd (49) 21/ cosPP ?? 式中： d斜導(dǎo)柱的直徑 cm。 w? 斜導(dǎo)柱的抗彎強(qiáng)度 （ Pa） （材料取 TA8 ， w? =30000N/mm2 ）。 ? 斜導(dǎo)柱的角度 ? （ ? 為 15? ）。 H1 P2 力與