【導(dǎo)讀】構(gòu)尺寸的選擇，結(jié)構(gòu)受力計(jì)算分析，施工方法選擇等。獨(dú)立進(jìn)行同類橋梁的計(jì)算分析，對預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)剛構(gòu)橋施工方法有一定的了解。結(jié)構(gòu)內(nèi)力分析基本原理描述；有限元結(jié)構(gòu)分析計(jì)算和設(shè)計(jì)軟件的原理及使用，構(gòu)造要求；具體的計(jì)算分析過程描述和表格化數(shù)據(jù)羅列。設(shè)計(jì)說明書總字?jǐn)?shù)不少于15000字。具體內(nèi)容及順序附后說明。要求選擇一篇外文專業(yè)科技文獻(xiàn)翻譯成中文，外文字符數(shù)不少于10000字符。即對整個畢業(yè)設(shè)計(jì)工作內(nèi)容的摘要。中文摘要均不少于500字，同時將中文摘。橋型，具有代表性。因此，在近二十余年連續(xù)剛構(gòu)橋得到了廣泛的應(yīng)用。本次畢業(yè)設(shè)計(jì)的橋梁的跨度為53+97+53m，采用的是單箱截面。由于時間的限制，本次畢業(yè)設(shè)計(jì)沒有。二次拋物線比較接近于連續(xù)剛構(gòu)橋的。彎矩變化曲線，所以主梁的高度變化曲線采用二次拋物線。載能力極限狀態(tài)和正常使用極限狀態(tài)）。

　　

【正文】 10 i j 11 i 西南交通大學(xué)本科 畢業(yè)設(shè)計(jì) (論文 ) 第 14 頁 j 12 i j 13 i j 14 i j 15 i j 16 i j 17 i j 18 i j 19 i j 20 i j 21 i j 22 i j 23 i j 24 i j 25 i j 26 i j 27 i j 28 i j 29 i j 30 i j 31 i j 32 i j 西南交通大學(xué)本科 畢業(yè)設(shè)計(jì) (論文 ) 第 15 頁 33 i j 34 i j 35 i j 36 i j 37 i j 38 i j 39 i j 40 i j 41 i j 42 i j 43 i j 44 i j 45 i j 46 i j 47 i j 48 i j 49 i j 50 i j 51 i j 52 i j 53 i j 54 i 西南交通大學(xué)本科 畢業(yè)設(shè)計(jì) (論文 ) 第 16 頁 j 55 i j 56 i j 57 i j 58 i j 59 i j 60 i j 61 i j 62 i j 63 i j 64 i j 65 i j 66 i j 67 i j 68 i j 69 i j 70 i j 71 i j 72 i j 73 i j 74 i j 75 i j 西南交通大學(xué)本科 畢業(yè)設(shè)計(jì) (論文 ) 第 17 頁 76 i j 77 i j 78 i j 79 i j 80 i j 運(yùn)營階段彎矩圖： 活載內(nèi)力計(jì)算 活載內(nèi)力計(jì)算為基本可變荷載在橋梁使用階段所產(chǎn)生的結(jié)構(gòu)內(nèi)力。 公路標(biāo)準(zhǔn)活載圖 式：公路 — Ⅰ級。 橫向分布系數(shù)的考慮 荷載橫向分布系數(shù)是指作用在橋上的車輛荷載如何在各主梁之間進(jìn)行分配或者說各主梁如何分擔(dān)車輛荷載。因?yàn)榻孛娌捎脝蜗鋯问視r，可直接按平面桿系結(jié)構(gòu)進(jìn)行活載內(nèi)力計(jì)算，無須計(jì)算橫向分布系數(shù)，所以全橋采用同一個橫向分配系數(shù)。 活載因子的計(jì)算 FACTOR=(1+μ ) nηζ （ 2— 1） 西南交通大學(xué)本科 畢業(yè)設(shè)計(jì) (論文 ) 第 18 頁 式中： 1+μ —— 沖擊系數(shù)； n—— 車道數(shù)； η —— 車道折減系數(shù)； ζ —— 偏載系數(shù)。 根據(jù)《公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范》（ JTJ D60— 2020）： 公路 — Ⅰ級： 當(dāng)橋面行車道寬度大于 時，按三車道布載， 所以本橋的 汽車荷載的折減系數(shù)為η＝ ； 橫向分配系數(shù)為 1，所以ζ =1 FACTOR＝ (1+μ ) nηζ＝ （ 1+） 3 1= 設(shè)計(jì)結(jié)果 本設(shè)計(jì)中采用 BSAS 軟件進(jìn)行該內(nèi)力計(jì)算，現(xiàn)僅將結(jié)構(gòu)的結(jié)果列于下表。 活載內(nèi)力計(jì)算結(jié)果 表 公路Ⅰ級荷載產(chǎn)生的 梁體部分 內(nèi)力計(jì)算 結(jié)果 單元號 節(jié)點(diǎn)號 活載 max() 活載 min () 1 i j 2 i j 3 i j 4 i j 5 i j 6 i j 7 i j 8 i j 9 i j 10 i j 11 i 西南交通大學(xué)本科 畢業(yè)設(shè)計(jì) (論文 ) 第 19 頁 j 12 i j 13 i j 14 i j 15 i j 16 i j 17 i j 18 i j 19 i j 20 i j 21 i j 22 i j 23 i j 24 i j 25 i j 26 i j 27 i j 28 i j 29 i j 30 i j 31 i j 32 i j 西南交通大學(xué)本科 畢業(yè)設(shè)計(jì) (論文 ) 第 20 頁 33 i j 34 i j 35 i j 36 i j 37 i j 38 i j 39 i j 40 i j 41 i j 42 i j 43 i j 44 i j 45 i j 46 i j 47 i j 48 i j 49 i j 50 i j 51 i j 52 i j 53 i j 54 i 西南交通大學(xué)本科 畢業(yè)設(shè)計(jì) (論文 ) 第 21 頁 j 55 i j 56 i j 57 i j 58 i j 徐變次內(nèi)力計(jì)算 對于超靜定結(jié)構(gòu)，由于冗余力的存在，混凝土徐變受到多余約束的制約，從而引起徐變次內(nèi)力，徐變次內(nèi)力的存在使結(jié)構(gòu)的內(nèi)力重分布，重分布后的內(nèi)力可按規(guī)范方法進(jìn)行計(jì)算。 根據(jù)混凝土徐變變形發(fā)展規(guī)律，應(yīng)針對各節(jié)段混凝土在每一施工加載時刻的齡期，以及橋跨結(jié)構(gòu)合龍體系轉(zhuǎn)換前后的結(jié)構(gòu)體系差別，按照每節(jié)段各自的徐變發(fā)展曲線，通過數(shù)值積分累計(jì)計(jì)算徐變變形發(fā)展及其因結(jié)構(gòu)體系轉(zhuǎn)換而受到的限制作用，方能得到確切的徐變次內(nèi)力分布。但這樣做，需要計(jì)算程 序軟件具備相應(yīng)功能。在教學(xué)軟件不能直接計(jì)算徐變次內(nèi)力的情況下，可近似按照全橋各節(jié)段平均混凝土齡期、各跨同時合龍的施工方式，通過解析公式計(jì)算徐變次內(nèi)力。 計(jì)算步驟： 第一步、按照實(shí)際的施工程序，算出施工階段（最大雙懸臂狀態(tài)）的彎矩圖（先期結(jié)構(gòu)）。由 BSAS 完成，注意此時無掛籃重量影響。 第二步、按照第一步的荷載，算出按連續(xù)結(jié)構(gòu)合攏后體系的彎矩圖（后期結(jié)構(gòu)）(BSAS) 第三步、從第二步彎矩圖中減去第一步的彎矩圖，其結(jié)果應(yīng)具有呈直線形的彎矩圖。 第四步、將第三步的彎矩圖乘以系數(shù)（ 1?e 00 [ (t,τ ) (τ,τ )]?? ）即得徐變彎矩圖。 第五步、第一步的彎矩與第四步的彎矩之和即為最終彎矩圖。 先期恒載徐變次內(nèi)力計(jì)算，按規(guī)范提供的公式進(jìn)行，利用 BSAS 軟件計(jì)算出來的 西南交通大學(xué)本科 畢業(yè)設(shè)計(jì) (論文 ) 第 22 頁 結(jié)果，代入公式計(jì)算即可。 由《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范》（ JTG D62— 2020）的公式： Mgt ＝ M1g + ( M2g ? M1g){1 ?e 00 [ (t,τ ) (τ,τ )]?? } （ 2— 2） 式中， Mgt—— 在先期結(jié)構(gòu)上由結(jié)構(gòu)重力 產(chǎn)生的彎矩，經(jīng)過重分配后在后期結(jié)構(gòu)中的彎矩（至 t時）； M1g—— 在先期結(jié)構(gòu)上的結(jié)構(gòu)重力，按先期結(jié)構(gòu)體系計(jì)算的彎矩； M2g—— 在先期結(jié)構(gòu)上的結(jié)構(gòu)重力，按后期結(jié)構(gòu)體系計(jì)算的彎矩； φ (t,τ 0)—— 從先期結(jié)構(gòu)加載齡期τ 0至后期結(jié)構(gòu)計(jì)算所考慮時間 t 時的徐變系數(shù)，可按本規(guī)范附錄 F計(jì)算 ； φ (τ ,τ 0)—— 從先期結(jié)構(gòu)加載齡期τ 0 至τ時轉(zhuǎn)換為后期結(jié)構(gòu)的徐變系數(shù)。 將公式（ 22）變形后 恒載徐變次內(nèi)力為 ： M 次 ＝ M2g( M2g ? M1g)e 00 [ (t,τ ) (τ,τ )]?? （ 2— 3） 根據(jù)本規(guī)范附錄四，徐變系數(shù)φ (t,τ 0)的計(jì)算公式如下： φ (t,t0)＝φ 0β c(t?t0) （ 2— 4） β c(t?t0)＝ [ (tt0)/t1βH+(tt0)/t1 ] （ 2— 5） β H=150[1+(0 )18] hh0 +250 （ 2— 6） 式中， t0—— 加載時的混凝土齡期 (d)； t—— 計(jì)算考慮時刻的混凝土齡期 (d)； φ (t,t0)—— 加載齡期為 t0，計(jì)算考慮齡期為 t 時的混凝土徐變系數(shù)； φ 0—— 名義徐變系數(shù)； β c—— 加載后徐變隨時間發(fā)展的系數(shù)； t、τ —— 所要求的徐變系數(shù)的混凝土齡期和混凝土加載齡期。 環(huán)境條件 相對濕度 水 中 —— 很潮濕的大氣 90% 野外一般條件 70% 很干燥的大氣 40% 注：本設(shè)計(jì) 相對濕度 80%。 BSAS 的具體操作：首先修改數(shù)據(jù)文件，另存為其它文件名，然后增加一種新 西南交通大學(xué)本科 畢業(yè)設(shè)計(jì) (論文 ) 第 23 頁 材料，除容重為零外，其它材料特性同梁體混凝土，將合攏段單元和邊跨支架澆注段單元的材料類型設(shè)為新材料，將二期恒載和施工荷載均設(shè)為零，接著運(yùn)行BSAS，僅計(jì)算結(jié)構(gòu)恒載內(nèi)力，所得結(jié)果中施工階段二的恒載內(nèi)力即為 gM1 。 然后將上面數(shù)據(jù)文件中各梁段的澆注時間改為全部在第二 施工階段完成（注意無臨時支座），此時施工階段二的恒載內(nèi)力即為 gM2 ，最后利用公式 gtM?? M2G(M2g?M1g)e ( tτ)?? 求得由結(jié)構(gòu)自重徐變次內(nèi)力。 以 邊跨 第 1/4 截面 （第 4截面） 為例，計(jì)算如下： Mg1 ＝ (kN?m)， Mg2 ＝ (kN?m)， e 00 [ (t,τ ) (τ,τ )]?? ＝ e ( tτ)?? = 所以， 39。gtM ＝ M2g(M2g?M1g)e(φ tφг ) ＝ （ （ ）） ＝ (kN?m) Mgt =Mg1 + 39。gtM ＝ +＝ (kN?m) 表 先期恒載徐變次內(nèi)力計(jì)算結(jié)果 單元ELM 桿端END 彎矩 M1 （ ） 彎矩 M2 () Mgt’ () 徐變次內(nèi)力 () 1 i j 2 i j 3 i j 4 i j 5 i j 6 i j 7 i j 8 i j 9 i j 西南交通大學(xué)本科 畢業(yè)設(shè)計(jì) (論文 ) 第 24 頁 10 i j 11 i j 12 i j 13 i j 14 i j 15 i j 16 i j 17 i j 18 i j 19 i j 20 i