【正文】 16J[17]813043J[44]1171017J[18]956044J[45]1027018J[19]1097045J[46]879019J[20]1235046J[47]728020J[21]1368047J[48]564021J[22]1496048J[49]403022J[23]1607049J[50]249023J[24]1718050J[51]10711624J[25]1825051J[52]024025J[26]1928052J[53]034726J[27]2028053J[54]042327J[28]2078054J[55]0464最后，根據(jù)所施加的各項荷載組合后的包絡(luò)圖為依據(jù)，施工階段、使用階段混凝土不出現(xiàn)拉應(yīng)力和壓應(yīng)力不超過強度設(shè)計值以及截面的各項驗算均通過為原則進行調(diào)束，調(diào)束后各截面的配筋面積見表42表42調(diào)束后各截面鋼束面積單元位置頂板面積底板面積單元位置頂板面積底板面積1J[2]33628J[29]02J[3]33629J[30]03J[4]33630J[31]04J[5]33631J[32]05J[6]37832J[33]06J[7]42033J[34]07J[8]42034J[35]08J[9]42035J[36]09J[10]37836J[37]010J[11]33637J[38]011J[12]29438J[39]012J[13]25239J[40]013J[14]21040J[41]014J[15]16841J[42]015J[16]12642J[43]016J[17]12643J[44]017J[18]8444J[45]18J[19]8445J[46]19J[20]4246J[47]20J[21]4247J[48]21J[22]048J[49]22J[23]049J[50]23J[24]050J[51]24J[25]051J[52]50425J[26]052J[53]26J[27]053J[54]27J[28]054J[55]由上述估算出來的每個截面的剛束總面積，具體根數(shù)詳見配筋圖。 預(yù)應(yīng)力損失及有效預(yù)應(yīng)力計算 概述 配筋結(jié)束后，應(yīng)進行預(yù)應(yīng)力損失的計算。根據(jù)《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范》（JTG D622004）規(guī)定，截面應(yīng)力計算需首先計算六項預(yù)應(yīng)力損失，即預(yù)應(yīng)力鋼筋與管道壁之間的摩擦，錨具變形及鋼筋回縮和接縫壓縮，預(yù)應(yīng)力鋼筋與臺座之間的溫差，混凝土的彈性壓縮，預(yù)應(yīng)力鋼筋的應(yīng)力松弛，混凝土的收縮徐變。此外，尚應(yīng)考慮預(yù)應(yīng)力鋼筋與錨圈口之間的摩擦、臺座的彈性變形等因素引起的其他預(yù)應(yīng)力損失。 預(yù)應(yīng)力筋與管道之間的摩擦引起的預(yù)應(yīng)力損失在后張法構(gòu)件中，張拉時預(yù)應(yīng)力鋼筋在預(yù)留孔道中發(fā)生滑動，因而產(chǎn)生摩阻力。鋼筋在遠離張拉端處的應(yīng)力會由于這種摩阻力的存在而小于張拉端處的應(yīng)力。這種預(yù)應(yīng)力的減小稱為管道摩阻損失。由《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力鋼筋混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范》（JTG D622004）知,預(yù)應(yīng)力鋼筋與管道之間摩擦引起的應(yīng)力損失可按下式計算： （41）式中 ─張拉鋼筋時錨下的控制應(yīng)力（≤）；─預(yù)應(yīng)力鋼筋與管道壁的摩擦系數(shù)； ─從張拉端至計算截面曲線管道部分切線的夾角之和（rad）； ─管道每米局部偏差對摩擦的影響系數(shù)； ─從張拉端至計算截面的管道長度，可近似地取該段管道在構(gòu)件縱軸上的投影長度（m）本設(shè)計張拉控制應(yīng)力= 1860=1395MPa，然后分別求得各截面的摩擦損失值后將其匯總，求出每一截面上的總損失，除以鋼筋束數(shù)，得出摩擦損失平均值。、鋼筋回縮和接縫壓縮引起的應(yīng)力損失在對鋼筋進行錨固時，鋼絲會發(fā)生回縮，由于受壓也會使錨具變形、使墊圈之間和分塊拼裝的混凝土塊件之間的接縫壓縮，從而引起的預(yù)應(yīng)力損失。根據(jù)《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力鋼筋混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范》（JTG D622004）知，由錨具變形、鋼筋回縮和接縫壓縮引起的應(yīng)力損失，可按下式計算： （42）Dl——錨具變形、鋼筋回縮和接縫壓縮值，統(tǒng)一取6mm；L——預(yù)應(yīng)力鋼筋的有效長度；Ep——預(yù)應(yīng)力鋼筋的彈性模量，105MPa。注：兩邊張拉應(yīng)為62＝12mm 。在計算錨具變形、鋼筋回縮等引起的應(yīng)力損失時，需考慮與張拉鋼筋時的摩阻力相反的摩阻作用，此時截面x處的錨具變形損失 ，當(dāng)變形損失數(shù)值小于零時，表示錨具變形對該截面無影響。 預(yù)應(yīng)力鋼筋與臺座之間的溫差引起的損失此種損失是針對先張法而言的，先張法預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件，當(dāng)采用加熱方法養(yǎng)護時，有鋼筋與臺座之間的溫差引起的預(yù)應(yīng)力損失可按下式計算： （MPa） （43）式中 ─混凝土加熱養(yǎng)護時，受拉鋼筋的最高溫度（℃）； ─張拉鋼筋時，制造場地的溫度（℃）。 本設(shè)計采用后張法兩端張拉，故此項損失不予以考慮。 彈性壓縮損失后張法分批張拉時，后張拉的預(yù)應(yīng)力使得構(gòu)件受壓而彈性縮短，因此會使前面已經(jīng)錨固的預(yù)應(yīng)力鋼筋變得松弛而造成預(yù)應(yīng)力損失，這部分損失叫做彈性壓縮損失，可根據(jù)《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力鋼筋混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范》（JTG D622004）按下式計算： （44）式中 —在先張拉鋼筋重心處，由后張拉各批鋼筋而產(chǎn)生的混凝土法向應(yīng)力；—預(yù)應(yīng)力鋼筋與混凝土彈性模量比。若逐一計算的值則甚為繁瑣，對于懸臂施工結(jié)構(gòu)，可作下列兩點假設(shè)：，即相應(yīng)地張拉一批預(yù)應(yīng)力筋，假設(shè)每批張拉的預(yù)應(yīng)力值都相同，且都作用在全部預(yù)應(yīng)力鋼束的重心處；，每一懸臂澆注梁段自重對該截面所并產(chǎn)生的自重彎距都相等。按照上述兩點假設(shè)，且忽略同一截面上鋼束張拉先后次序不同而并產(chǎn)生的彈性壓縮損失，可采用下列近似計算公式 （45）式中 ─通過該截面的分批張拉鋼束批數(shù)； ─力筋與混凝土的的彈性模量比,；─為自重彎矩；─為鋼束重心處混凝土法向應(yīng)力。 （46）注：此時計算時應(yīng)考慮扣除摩阻損失、錨具變形及鋼筋回縮。 鋼筋松馳引起的應(yīng)力損失根據(jù)《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范》，預(yù)應(yīng)力鋼絞線由于松弛引起的預(yù)應(yīng)力損失終極值，可根據(jù)《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力鋼筋混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范》（JTG D622004）按下式計算： （47）對后張法構(gòu)件σpe=σconσl1σl2σl4；對于先張法構(gòu)件，σpe=σconσl2。 混凝土收縮和徐變引起的預(yù)應(yīng)力損失 根據(jù)《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力鋼筋混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范》（JTG D622004）來計算混凝土收縮和徐變引起的應(yīng)力損失： （48） 式中 —全部鋼束重心處的預(yù)應(yīng)力損失值； —鋼束錨固時，在計算截面上全部鋼束重心處由預(yù)應(yīng)力（扣除相應(yīng)階段的應(yīng)力損失）產(chǎn)生的混凝土法向應(yīng)力，并根據(jù)張拉受力情況，考慮主梁重力的影響，其計算公式為： （49） 電算結(jié)果在MIDAS/CIVIL軟件中可以查詢預(yù)應(yīng)力損失，下面列舉了主要截面的預(yù)應(yīng)力損失，如表43。表43預(yù)應(yīng)力損失計算結(jié)果（單位：MPa）位置鋼束彈性變形損失（MPa）收縮、徐變損失（MPa）松弛損失（MPa）總計邊跨1/4頂板束底板束腹板束邊跨1/2頂板束底板束腹板束邊跨3/4頂板束底板束腹板束中支點頂板束底板束0000腹板束中跨1/4頂板束底板束腹板束中跨1/2頂板束底板束腹板束0000總計　有效預(yù)應(yīng)力計算結(jié)果如表44。表44有效預(yù)應(yīng)力計算結(jié)果（單位：MPa）位置鋼束應(yīng)力（扣除短期損失）（MPa）應(yīng)力（扣除彈性變形）/應(yīng)力（扣除短期損失）（MPa）應(yīng)力（扣除全部損失）/應(yīng)力（扣除短期損失）（MPa）應(yīng)力（扣除彈性變形）（MPa）應(yīng)力（扣除全部損失）（MPa）邊跨1/4頂板束 底板束 腹板束 邊跨1/2頂板束 底板束 腹板束 邊跨3/4頂板束 底板束 腹板束 中支點頂板束 底板束 腹板束 中跨1/4頂板束 底板束 腹板束 中跨1/2頂板束 底板束 腹板束 總計　　　 由以上結(jié)果可以看出，由于錨具、摩阻、收縮徐變、鋼筋松弛、彈性壓縮等損失的存在，實際的有效預(yù)應(yīng)力并不是我們開始張拉的控制應(yīng)力，所以，在計算預(yù)應(yīng)力時，計算預(yù)應(yīng)力損失及有效預(yù)應(yīng)力是必要的。第5章 次內(nèi)力計算及內(nèi)力組合 預(yù)應(yīng)力次內(nèi)力 預(yù)應(yīng)力次內(nèi)力計算方法計算預(yù)加力次內(nèi)力的一般方法為：選定結(jié)構(gòu)的基本體系，計算出預(yù)加力對基本體系的彎矩，此為靜定力矩，即初預(yù)矩；然后用力法求解結(jié)構(gòu)在預(yù)加力作用下的贅余力，此即所謂“二次內(nèi)力矩”。初預(yù)矩和二次力矩之和即為預(yù)加力對結(jié)構(gòu)的綜合力矩。實際懸臂施工橋梁都為變截面，且存在多次體系轉(zhuǎn)換，再加上鋼束的預(yù)加力沿程分布的變化，手算已不太可能。本設(shè)計借助MADIS/Civil軟件進行計算，程序采用等效荷載法，將混凝土與鋼束分開考慮，鋼束對混凝土的作用用一組力來代替。求得等效荷載后，把它當(dāng)作外力作為荷載列陣用統(tǒng)一的矩陣位移法求解。在MADIS /Civil中輸入施工階段數(shù)據(jù)，運行施工階段分析后，可計算出結(jié)構(gòu)受強迫變形在多余約束處產(chǎn)生約束反力引起的結(jié)構(gòu)附加內(nèi)力。 預(yù)應(yīng)力次內(nèi)力計算結(jié)果圖51預(yù)應(yīng)力次內(nèi)力彎矩圖（單位：kNm）表51 預(yù)應(yīng)力次內(nèi)力計算結(jié)果控制截面軸向x (kN)剪力z (kN)彎矩y (kNm)邊跨1/4邊跨1/2邊跨3/4中支點中跨1/4中跨1/2查看內(nèi)力圖可知，預(yù)應(yīng)力次內(nèi)力最大值為10390000kNm，發(fā)生于中墩處，并由中墩向邊墩線性遞減，直到變?yōu)?。 收縮次內(nèi)力由于鋼筋的存在使混凝土收縮變形受到約束，鋼筋和混凝土之間的應(yīng)力將發(fā)生重新分配。同時混凝土收縮變形與溫度和濕度均有影響，因此計算較為繁瑣。另外．混凝土收縮變形引起次內(nèi)力后徐變也伴隨發(fā)生影響，使得混凝土收縮產(chǎn)生的次內(nèi)力將會減小。圖52混凝土收縮次內(nèi)力圖（單位：kNm）表52混凝土收縮次內(nèi)力計算結(jié)果單元軸向x (kN)剪力z (kN)彎矩y (kNm)邊跨1/4018018邊跨1/21818邊跨3/4中支點中跨1/4中跨1/200由上述收縮次內(nèi)力的彎矩圖和計算結(jié)果知，混凝土收縮產(chǎn)生的次內(nèi)力對墩梁處影響很大，而對于其他部分影響不是很大。收縮使兩主墩之間主梁產(chǎn)生一定的伸縮量，迫使墩頂向跨中方向發(fā)生永久性位移，墩頂、墩底產(chǎn)生較大的彎矩。所以在計算墩頂、墩底的受力時，必須考慮因混凝土收縮對結(jié)構(gòu)產(chǎn)生的不利影響。 徐變次內(nèi)力 徐變變形對結(jié)構(gòu)內(nèi)力的影響一般的，混凝土的徐變對結(jié)構(gòu)的變