【正文】 ＞同時柱受剪截面應(yīng)符合如下條件：即 kN＞截面滿足抗剪要求。以第一，二層C柱為例，對圖223中的ⅠⅠ，ⅡⅡ，ⅢⅢ，截面進(jìn)行設(shè)計(jì)。混凝土等級為C30，=，=縱筋為HRB335,=300 N/mm2，箍筋為HPB235，=210 N/mm2 由C柱內(nèi)力組合表221查得：ⅠⅠ=c==103/(600600)=＜ⅡⅡ=c==103/(600600)=＜ⅢⅢ= 圖223 C柱截面計(jì)算示c==103/(600600)=＜均滿足軸壓比的要求。 第一層梁與C柱節(jié)點(diǎn)的梁端彎矩值由內(nèi)力組合表219查得：左震 m 右震 m取=m第一層梁與C柱節(jié)點(diǎn)的柱端彎矩值由內(nèi)力組合表221查得：左震 +=m 右震 +=m梁端取右震, 也取右震：=m＜==m取180。=m將和180。的差值按柱的彈性分析彎矩值比分配給節(jié)點(diǎn)上下柱端（即II、IIII截面）。=（）= kNm =（）= kNm =+=m=+=m對底層柱底（IIIIII截面）。== kNm根據(jù)C柱內(nèi)力組合表221選擇最不利內(nèi)力并考慮上述各種調(diào)整及抗震調(diào)整系數(shù)后，各截面控制內(nèi)力如下:ⅠⅠ截面：①==m == ②=m =ⅡⅡ截面：①==m == ②=m = ⅢⅢ截面：①==m == ②=m =截面采用對稱配筋,具體配筋見表231中.表231C柱正截面受壓承載力計(jì)算（底層）截面ⅠⅠⅡⅡⅢⅢM(kNm)N(kN)(mm)54005875續(xù)表231(m2)600565600565600565(mm)(mm)(mm)202020202020(mm)9(mm)e(mm)偏心性質(zhì)大偏心大偏心大偏心大偏心大偏心大偏心600＜0＜0＜03351＜0選筋420232+328232+328實(shí)配面積(mm)125634563456% 以第一層C柱為例，剪力設(shè)計(jì)值按下式調(diào)整：=m =m =柱的抗剪承載能力:= 取==＜=,取=設(shè)柱箍筋為4肢Φ8﹫150，則 =＞同時柱受剪截面應(yīng)符合如下條件: 即 kN＞截面滿足抗剪要求。以第二、三層C柱為例，對圖223中的ⅠⅠ，ⅣⅣ，ⅤⅤ，截面進(jìn)行設(shè)計(jì)?；炷恋燃墳镃30，=，=縱筋為HRB335,=300 N/mm2，箍筋為HPB235，=210 N/mm2 由C柱內(nèi)力組合表221查得:=c==103/(600600)=＜=c==103/(600600)=＜均滿足軸壓比的要求。 第二層梁與C柱節(jié)點(diǎn)的梁端彎矩值由內(nèi)力組合表219查得：左震 m 右震 m取=m第二層梁與C柱節(jié)點(diǎn)的柱端彎矩值由內(nèi)力組合表221查得：左震 +=m 右震 +=m梁端取左震, 也取左震：=m＜==m取180。=m將和180。的差值按柱的彈性分析彎矩值比分配給節(jié)點(diǎn)上下柱端（即IVIV、VV截面）。=（）=m=（）= kNm=+=m=+=m根據(jù)C柱內(nèi)力組合表221選擇最不利內(nèi)力并考慮上述各種調(diào)整及抗震調(diào)整系數(shù)后，各截面控制內(nèi)力如下:ⅣⅣ截面:：①==m == ②=m = ⅤⅤ截面:：①==m == ②=m =截面采用對稱配筋,具體配筋見表232中。 以第二層柱為例，剪力設(shè)計(jì)值按下式調(diào)整： 由正截面計(jì)算中第ⅣⅣ、ⅤⅤ截面的控制內(nèi)力得：=m =m =表232 C柱正截面受壓承載力計(jì)算（標(biāo)準(zhǔn)層）截面ⅣⅣⅤⅤM(kNm)N(kN)(mm)5875(m2)600565600565(mm)(mm)(mm)20202020(mm)(mm)e(mm)偏心性質(zhì)大偏心大偏心大偏心大偏心 374＜0336＜0選筋420420實(shí)配面積(mm)12561256%柱的抗剪承載能力:= 取==＜=,取=設(shè)柱箍筋為4肢Φ8﹫150，則 =＞同時柱受剪截面應(yīng)符合如下條件: 即 kN＞截面滿足抗剪要求。根據(jù)地震震害分析，不同烈度地震作用下鋼筋混凝土框架節(jié)點(diǎn)的破壞程度不同，7度時，未按抗震設(shè)計(jì)的多層框架結(jié)構(gòu)節(jié)點(diǎn)較少破壞，因此，對不同的框架，應(yīng)有不同的節(jié)點(diǎn)承載力和延伸要求?！督ㄖY(jié)構(gòu)抗震規(guī)范》規(guī)定，對一、二級抗震等級的框架節(jié)點(diǎn)必須進(jìn)行受剪承載力計(jì)算，而三級抗震等級的框架節(jié)點(diǎn)，僅按構(gòu)造要求配箍，不再進(jìn)行受剪承載力計(jì)算。 設(shè)計(jì)資料板按考慮塑性內(nèi)力重分布方法計(jì)算。取1m寬板為計(jì)算單元?；炷敛捎肅25，fc=，鋼筋采用HPB235，fy=210N/mm2。 樓面板樓面板的平面布置圖，有關(guān)尺寸及計(jì)算簡圖如圖224所示。圖224樓板平面布置圖 A~F區(qū)格板的計(jì)算。q == kN/m2面層 25厚水泥砂漿找平 20= kN/ m2板自重 100厚現(xiàn)澆鋼筋混凝土樓板 25= kN/ m2板底抹灰 15厚紙筋石灰抹灰 16= kN/ m2共計(jì) kN/ m2g== kN/ m2g+q=+= kN/ m2g+q/2=+= kN/ m2q/2= kN/ m2板厚h=100mm，L1bh=300mm700mm，L2 bh=250mm450mm L3 bh=250mm450mm。① 內(nèi)跨 ， 為軸線間距離② 邊跨 ，為凈跨，b為梁寬各區(qū)格板計(jì)算跨度見表233?？缰凶畲髲澗匕l(fā)生在活荷載為棋盤式布置時，它可以簡化為內(nèi)支座固支時g+q/2作用下的跨中彎矩值與當(dāng)內(nèi)支座鉸支時177。q/2作用下的彎矩值兩者之和。支座最大負(fù)彎矩可近似按活荷載滿布求得，即內(nèi)支座固支時g+q作用下的支座彎矩。在本例中，樓蓋邊梁對板的作用是為固定支座。所有區(qū)格板按其位置與尺寸分為A、B、C、D、E、F、G、H八類，其中D、E、F三種去較大的D板計(jì)算，G、H按單向板計(jì)算。計(jì)算彎矩時，考慮泊松比的影響，取。查表“雙向板按彈性分析的計(jì)算系數(shù)表”（見《混凝土結(jié)構(gòu)》）對各區(qū)格彎矩進(jìn)行計(jì)算。各區(qū)格板的彎矩計(jì)算列于表233。截面有效高度：選用Φ8鋼筋作為受力主筋，則（短跨）方向跨中截面的=100208/2=76mm（長跨）方向跨中截面的=1002012=68mm支座截面處均取為76mm。截面彎矩設(shè)計(jì)值：該板四周與梁整澆，故彎矩設(shè)計(jì)值應(yīng)按如下折減：① A區(qū)格不予折減；② B區(qū)格的跨中截面與BD支座截面折減10%（）；③ C區(qū)格的跨中截面與CD支座截面折減20%（）；④ D區(qū)格的跨中截面與DD支座截面折減20%。計(jì)算配筋量時，取內(nèi)力臂系數(shù)。截面配筋計(jì)算結(jié)果及實(shí)際配筋列于表234。75表234 板的配筋計(jì)算截面(mm)M(kN?m)(mm178。/m)配筋實(shí)有(mm178。/m)跨中A區(qū)格方向76396Φ8@120419方向68134Φ8@200251B區(qū)格方向76=297Φ8@150335方向68=255Φ8@190265C區(qū)格方向76=91Φ8@200251方向68=72Φ8@200251D區(qū)格方向76=116Φ8@200251方向68=52Φ8@200251支座A邊支座(方向)76734Φ10@100785A邊支座(方向)76564Φ10@130604AB76734Φ10@100785AC76564Φ10@130604B邊支座76469Φ8@100503C邊支座76162Φ8@200251BB76682Φ10@110719BD76=376Φ8@130387CD76=130Φ8@200251DD76=130Φ8@200251 G、H區(qū)格板的計(jì)算因板兩端與梁固接，按調(diào)幅法計(jì)算跨度凈跨= =（3600300/2）=3450mm= =（2400300/2）=2250mm 圖225 板的計(jì)算跨度活荷載設(shè)計(jì)值：q ==恒荷載設(shè)計(jì)值：g == kN/m2g+q= kN/m2b、計(jì)算截面的彎矩設(shè)計(jì)值及配筋（見表235）表235 計(jì)算截面的彎矩設(shè)計(jì)值及配筋截面中間區(qū)格板帶左邊跨端支座左邊跨跨中第一內(nèi)支座右邊跨跨中右邊跨端支座計(jì)算跨度彎矩系數(shù)1/161/111/111/111/16彎矩314512197208137配筋Φ8@150Φ10@140Φ8@200Φ8@200Φ8@200鋼筋有效面積335561251251251 屋面板屋面板的平面布置圖，有關(guān)尺寸及計(jì)算簡圖如圖226所示。 A~D、G、H區(qū)格板的計(jì)算 ==二氈三油防水層 kN/m2冷底子有熱瑪蹄脂 kN/m220mm厚1：2水泥砂漿找平 20= kN/m2100～140mm厚（2%坡度）膨脹珍珠巖 （+）7/2= kN/m2100mm厚現(xiàn)澆鋼筋混凝土樓板 25= kN/m215mm厚紙筋石灰抹底 16= kN/m2共計(jì) kN/ m2圖226 樓板平面布置圖g== kN/ m2g+q=+= kN/ m2g+q/2=+q/2= kN/ m2板厚h=100mm，L1bh=300mm700mm ，L2bh=250mm450mm L3 bh=250mm450mm①內(nèi)跨 ，為軸線間距離②邊跨 ，為凈跨，b為梁寬跨中最大彎矩發(fā)生在活荷載為棋盤式布置時，它可以簡化為內(nèi)支座固支時g+q/2作用下的跨中彎矩值與當(dāng)內(nèi)支座鉸支時177。q/2作用下的彎矩值兩者之和。支座最大負(fù)彎矩可近似按活荷載滿布求得，即內(nèi)支座固支時g+q作用下的支座彎矩。在本例中，樓蓋邊梁對板的作用是為固定支座。所有區(qū)格板按其位置與尺寸分為A、B、C、D、E、F、G、H八類，其中D、G、H三種去較大的D板計(jì)算，E、F按單向板計(jì)算。計(jì)算彎矩時，考慮泊松比的影響，取。查表“雙向板按彈性分析的計(jì)算系數(shù)表”（見《混凝土結(jié)構(gòu)》）對各區(qū)格彎矩進(jìn)行計(jì)算。各區(qū)格板的彎矩計(jì)算列于表236。截面有效高度：選用Φ8鋼筋作為受力主筋，則（短跨）方向跨中截面的=100208/2=76mm(長跨)方向跨中截面的=1002012=68mm支座截面處均取