汽輪機(jī)房工藝設(shè)計課件-資料下載頁
2025-01-08 16:18本頁面
【正文】 置兩方案，鍋爐多于汽機(jī)數(shù)量，中小容量機(jī)組、母管制系統(tǒng)，擴(kuò)建不便，抽汽供熱多采用 58 2）凝汽器中心線確定 橫向布置，考慮發(fā)電機(jī)檢修抽轉(zhuǎn)子空間，管道連接長度、補(bǔ)償?shù)? 3）運(yùn)轉(zhuǎn)層設(shè)備布置 汽輪發(fā)電機(jī)一般島式布置，加熱器在小島零米至運(yùn)轉(zhuǎn)層中間層，抽氣器在運(yùn)轉(zhuǎn)層平臺 4）加熱器層設(shè)備布置 0m至運(yùn)轉(zhuǎn)層，油箱在加熱器另一層，要留檢修孔 5）零米層設(shè)備布置 給水泵：汽機(jī)縱向時，給水泵縱向，靠近除氧間順序或頭對頭布置。汽機(jī)橫向，給水泵在兩臺機(jī)組間橫向靠近除氧器 循環(huán)水泵：汽機(jī) A列層，與凝汽器對應(yīng) 59 6）汽機(jī)間固定設(shè)備布置 固定端零米層，低位水箱、低位水泵、工業(yè)水泵 7）檢修場和起吊設(shè)施 177。 ，汽缸蓋和發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)子 運(yùn)轉(zhuǎn)層：汽機(jī)隔板 汽機(jī)間設(shè)置橋式起重機(jī) 60 除氧間布置 一般四層，零米層、管道層、運(yùn)轉(zhuǎn)層、除氧層 1）除氧層：除氧器位置要考慮與給水泵和汽機(jī)本體小島布置相對應(yīng)，水箱上應(yīng)設(shè)維護(hù)檢修鋼平臺。兩臺除氧器可以集中布置；連排擴(kuò)容器可在兩除氧器中間；軟水加熱器軟加可靠近固定端 高度取決于除氧層容量和形式，檢修起吊要求 2）運(yùn)轉(zhuǎn)層：控制室在中部，還有主蒸汽母管、高壓給水管及給水操作臺等。 3）管道層：主蒸汽、高低壓給水管及疏排水母管和部分電纜， 2m左右 4）廠用電層：廠用高、低壓配電盤，廠用低壓變電器等，考慮通風(fēng)、檢修 61 煤倉間布置 煤粉爐。有粗細(xì)粉分離器層、傳送帶層、煤倉層、運(yùn)轉(zhuǎn)層、磨煤機(jī)層等 62 ? 吊零與支吊架荷重分配 ? 所謂吊零，是指按每個支吊點處管道自重產(chǎn)生的垂直位移為零的條件來分配支吊架荷重。按吊零分配荷重的優(yōu)點是管系的自重應(yīng)力分布比較均勻，且這樣的計算機(jī)程序開發(fā)比較方便。但是 ,按吊零分配荷重也有一定的缺點 : ? 1)當(dāng)管系上支吊點的間距很不均勻時 ,各支吊點荷載會有較大幅度的不均 ,甚至在某些支吊點上支吊力出現(xiàn)負(fù)值 (即脫空 ,又稱失重 )。而支吊點的間距不均 ,是不可避免的 ,有時則是需要的 ,例如在閥門等集中荷載的兩側(cè) ,或在設(shè)備、三通的附近等等。又如管道與設(shè)備的連接處 ,為了減少設(shè)備承受管道重量的荷載 ,往往在緊靠設(shè)備處設(shè)置支吊架。一般來說 ,設(shè)備的剛性是較大的 ,在作管系計算時 ,總是將設(shè)備作為一個剛性端點來處理。此時 ,若按吊零分配荷重 ,則在設(shè)備上將受到一個數(shù)值很大的力 F,因為 AB跨自重產(chǎn)生的彎矩 M,需要彎矩 F OA為來平衡 ,距離 OA很小時 ,力 F很大 ,這樣 ,就不能達(dá)到減少設(shè)備荷重的目的。如果支點 A不吊零而略微下沉，則彎距 M將大大減少 ,力 F也應(yīng)很快地減小了。這不但說明吊零的分配原則在這種情況下是不合適的 ,而且說明在這種情況下支點 A不能采用剛性支吊架 ,而必須采用彈簧支吊架。 ? 2)它不能滿足某些特殊要求的支吊力需要。例如為了減少出口管道對水泵的荷重 ,希望垂直管的重量盡量由彈簧吊架來承擔(dān) ,這時就不能用吊零分配荷重了。 ? 由于管道在整個使用過程處于熱和冷兩種狀態(tài)的交替之中 ,因此上述的荷重分配可以在冷狀態(tài)實現(xiàn) ,也可以在熱狀態(tài)實現(xiàn)。在冷狀態(tài)實現(xiàn)吊零荷重分配稱為冷態(tài)吊零；在熱狀態(tài)實現(xiàn)吊零荷重分配稱為熱態(tài)吊零。當(dāng)管道由一個狀態(tài) (冷或熱狀態(tài) )變到另一個狀態(tài)(熱或冷狀態(tài) )時 ,由于支吊點位移 (由冷到熱或由熱到冷 ),將使彈簧支吊架的支吊力發(fā)生變化 ,支吊力的改變量為 P‘ Δ(Δ為支吊架的位移 ,P’為彈簧的剛度 )，稱為彈簧附加力。顯然 ,如果支吊架按熱態(tài)吊零分配荷重 ,即管道在工作狀態(tài)下各支點正好承受分配給它的荷重 ,管系上將不出現(xiàn)彈簧附加力；而如果分配的荷重在冷狀態(tài)下實現(xiàn)，則管系在工作狀態(tài)下將承受彈簧附加力，從而增加管系在工作狀態(tài)下的應(yīng)力，這對于處于高溫高壓下工作的管道將是不利的。因此，在一般情況下，應(yīng)使分配的荷重在熱狀態(tài)下實現(xiàn) (熱態(tài)吊零 )。 63 ? 當(dāng)?shù)趿愫芍胤峙湓跓釥顟B(tài)下實現(xiàn)時 ,則分配的荷重即為各支吊架的工作荷重 ,而冷狀態(tài)下的荷重則由該支吊點的“工作荷重 +彈簧附加力”來確定。 ? 當(dāng)采用冷態(tài)吊零分配荷重時 ,則冷態(tài)下的荷重為各支吊架的工作荷重 (也稱基本荷重 ),而熱態(tài)下的荷重則由該支吊點的“工作荷重+彈簧附加力”來確定。 . ? 由彈簧附加力引起的管系應(yīng)力一般在管道整個應(yīng)力中所占的份額相當(dāng)小 ,而且它與管道其它應(yīng)力疊加時 ,可能使總的應(yīng)力增大 ,也可能使總的應(yīng)力減小。文獻(xiàn) [4]對管道靜力計算程序采用熱態(tài)吊零與冷態(tài)吊零兩種分配荷重方法進(jìn)行對比計算 ,通過兩個典型例題計算結(jié)果 ,冷態(tài)吊零最大應(yīng)力點的二次應(yīng)力與熱態(tài)吊零相比 ,有三點增大 ,最多增大 MPa,變化率為 %,占二次應(yīng)力的許用應(yīng)力范圍的 %；有兩點減小 ,最多減小 ,變化率為 %,占二次應(yīng)力的許用應(yīng)力范圍的 %。因此 ,很難說彈簧附加力對管道是不利的或是有利的 ,要視管系的具體情況而定。前述給定荷載的分配荷重方法 ,實際上也是在某些支吊點上增大支吊架附加力 ,以求管系各支吊點荷重分配更為均勻合理 ,或減小管道對某些設(shè)備的推力或力矩。而冷態(tài)吊零便于安裝調(diào)整，容易控制管道在初期冷態(tài)下對設(shè)備的推力和力矩的優(yōu)點是顯而易見的。 64 ? 工程上，一般按熱態(tài)吊零的載荷分配原則確定彈簧支吊架的受力。所謂熱態(tài)吊零，是指彈簧支吊架在熱態(tài)時承受的力應(yīng)等于冷態(tài)時由管系分配給它的力。按這樣的原則確定的彈簧支吊架受力使得整個管系中各支撐點承受的自重力在熱態(tài)時比較均勻，但在熱態(tài)時管系中各點的總載荷會因位移荷載的作用而不再均勻甚至?xí)霈F(xiàn)嚴(yán)重的不合理現(xiàn)象，為此，工程上有時也采用冷態(tài)吊零的載荷分配原則。所謂冷態(tài)吊零是指彈簧支吊架在冷態(tài)時承受的載荷取冷態(tài)時由管系分配給它的載荷。與熱態(tài)吊零相反，此時在熱態(tài)情況下管系各支撐點承受的自重載荷已不在均勻，而總載荷 (包括位移載荷 )則是自然分配。 ? 為防止可變彈簧支吊架引起管系在熱態(tài)或冷態(tài)時有較大的載荷轉(zhuǎn)移，工程上?？刂扑妮d荷變化率不超過 25％。根據(jù)這一限制條件，就可以確定彈簧支吊架的剛度 k。在確定彈簧支吊架的剛度時應(yīng)遵守這樣一個原則：在彈簧支吊架能滿足管系熱態(tài)和冷態(tài)的承載要求而且載荷變化率不超過規(guī)定值的情況下，應(yīng)盡可能選用剛度最小 (指最小規(guī)格和最小允許位移值 )的彈簧。按這樣的原則選取的彈簧支吊架，其安裝尺寸最小，價格最便宜，而且實際的載荷變化率最小。 65 演講完畢，謝謝觀看！
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