汽輪機房工藝設(shè)計課件-預(yù)覽頁
【正文】 主要表明熱力循環(huán)的特征，體現(xiàn)機爐之間關(guān)系及向外供熱情況 2 2）編制步驟 初步可行性研究、可行性研究、初步設(shè)計、施工圖設(shè)計 （ 1）確定發(fā)電廠形式及規(guī)劃容量 （ 2）選擇汽輪機 凝汽不超 4臺，供熱不超 6臺，有常年持續(xù)穩(wěn)定熱負荷選背壓式，熱負荷變化大宜選抽凝式 （ 3）繪制原則性熱力系統(tǒng)圖 （ 4）進行發(fā)電廠原則性熱力系統(tǒng)計算 熱平衡 （ 5）選擇鍋爐 凝汽電廠宜一機配一爐， 108110%汽機，熱電廠因熱負荷，兩爐配一機、三爐配兩機 3 （ 6）選擇熱力輔助設(shè)備 （ 7）熱經(jīng)濟指標(biāo)計算 發(fā)電廠原則性熱力系統(tǒng)的舉例 4 二、發(fā)電廠全面性熱力系統(tǒng) 發(fā)電廠全面性熱力系統(tǒng)概念 不同運行工況下的所有系統(tǒng)，以此全面顯示該系統(tǒng)安全、可靠和靈活性，含實際所有（運行和備用）設(shè)備、管線和閥門。 （ 3）母管制，水泵宜用一臺備用 （ 4）揚程：考慮靜壓差，流動損失，裕量 （ 5）用水點排水：自流排水或自流排水與壓力排水相結(jié)合。 主蒸汽管道的散熱損失 sup hh1??產(chǎn)生鍋爐出口和汽機入口焓差 ,管道效率 9597%, 汽輪機中能量損失 moioe ??? ?內(nèi)部損失用相對內(nèi)效率，外部損失用機械效率表示 冷源損失 toii ??? ?汽輪機絕對內(nèi)效率表示 熱效率 η t只能到 4045%,中、小型 3035%。 峰載熱網(wǎng)加熱器或熱水鍋爐：應(yīng)根據(jù)熱負荷性質(zhì)、供熱距離、當(dāng)?shù)貧庀髼l件和熱網(wǎng)系統(tǒng)具體情況，綜合研究確定。雙閘板閘閥宜水平管道，閘桿垂直向上，單閘板閘閥可任意位置管道；適于流阻小或介質(zhì)雙向流動 36 （ 2）截止閥：關(guān)斷。鍋爐安全閥排汽管，采用套筒式補償器或疏水盤 5）波紋管補償器應(yīng)根據(jù)波紋管類型考慮其推力和力矩對設(shè)備接口或管道固定點影響。管道位移 。 （ 4）零部件應(yīng)有足夠強度和剛度 ,結(jié)構(gòu)簡單、典型 （ 5）管道吊架螺紋拉桿應(yīng)有足夠調(diào)整長度 （ 7）位移或位移方向不同吊點 ,不合用同一連接件 48 （ 1）固定支架：用于不允許線位移、角位移 2）支吊架形式選擇 （ 2）滑動支架或剛性支架：用于不允許垂直位移 （ 3）滾動支架：不允許垂直位移并減小摩擦力 （ 4）彈簧支吊架：有垂直位移 （ 5）恒力支吊架：垂直位移較大或需要限制轉(zhuǎn)移載荷 （ 6）導(dǎo)向裝置：引導(dǎo)某方向位移，限制其它向 （ 7）限位裝置：限制位移 （ 8）減振裝置：防止振動 （ 9）阻尼裝置：用于需承受地震載荷、沖擊載荷或控制管道高速振動位移的地方 49 （ 1）設(shè)備接口附近間距和形式，應(yīng)使設(shè)備借口承受推力和力矩在允許范圍，不限制接口位移 3）支吊架布置 （ 2）布置在集中載荷處 （ 3）設(shè)波紋或套管補償器管道應(yīng)設(shè)支架和導(dǎo)向裝置，將熱位移引導(dǎo)到補償器 （ 4）安全閥排汽管道的自重和排汽反力由支架承受 （ 5）在 п 形 補償器兩側(cè)應(yīng)設(shè)導(dǎo)向裝置 （ 6）設(shè)備接口承受過大推力或力矩時，如裝限位裝置，其位置及限位方向應(yīng)通過計算確定 （ 7）室外吊架拉桿，過保溫層處應(yīng)裝防雨罩 50 水平直管 支吊架間距 1）剛度條件：一階固有頻率應(yīng)大于 ,單跨管道按簡支梁計算，最大撓度不 水平直管最大間距 2）強度條件：外載應(yīng)力在允許范圍內(nèi)，單跨管道按簡支梁計算，最大彎曲應(yīng)力不 4ma x qIEL t?qWL 433 ma x ?51 支吊架荷載 1）考慮以下荷載：（ 1）管子、閥門、管件和保溫結(jié)構(gòu)的重力（ 2）支吊架零部件自重（ 3）輸送介質(zhì)重量（ 4）水壓試驗或管路清洗介質(zhì)重量（ 5）柔性管件由于內(nèi)部壓力產(chǎn)生作用力（ 6）支吊架約束管道位移所承受約束反力和彈簧支吊架轉(zhuǎn)移載荷（ 7）管道位移產(chǎn)生摩擦力（ 8）室外管風(fēng)雪載荷（ 9）管道振動力（ 10）流體動量突變引起瞬態(tài)力（ 11）蒸汽排放產(chǎn)生反作用力（ 12）地震力 2）結(jié)構(gòu)荷載：各工況分別計算，組合同時作用所有荷載最大荷載，并加上本支吊架或臨近活動支吊架摩擦力 3）支吊架荷載計算：使用經(jīng)審定計算程序 52 支吊架荷載 4）彈簧支吊架或恒力支吊架的分配荷載荷載：熱態(tài)吊零時，工作荷載等于分配荷載，冷態(tài)吊零時，安裝荷載等于分配荷載 5）排汽管道的排汽反力 （ 1）與管道軸線垂直的排汽口，其它見 p254 iaiiii AppwGF )(1 ???53 彈簧選擇 1）符合以下要求：（ 1）彈簧荷載變化系數(shù)不大于35%，主要管 25%（ 2）安裝和工作荷載不大于最大允許荷載 2）彈簧串聯(lián)，應(yīng)選用最大允許荷載相同彈簧，熱位移按剛度分配；彈簧并聯(lián)，相同型號彈簧，荷載兩側(cè)彈簧承擔(dān) 3）選擇計算。 根據(jù)鍋爐、汽輪機容量和形式及布置方式等確定。 ，汽缸蓋和發(fā)電機轉(zhuǎn)子 運轉(zhuǎn)層：汽機隔板 汽機間設(shè)置橋式起重機 60 除氧間布置 一般四層，零米層、管道層、運轉(zhuǎn)層、除氧層 1）除氧層：除氧器位置要考慮與給水泵和汽機本體小島布置相對應(yīng)，水箱上應(yīng)設(shè)維護檢修鋼平臺。按吊零分配荷重的優(yōu)點是管系的自重應(yīng)力分布比較均勻，且這樣的計算機程序開發(fā)比較方便。一般來說 ,設(shè)備的剛性是較大的 ,在作管系計算時 ,總是將設(shè)備作為一個剛性端點來處理。 ? 2)它不能滿足某些特殊要求的支吊力需要。當(dāng)管道由一個狀態(tài) (冷或熱狀態(tài) )變到另一個狀態(tài)(熱或冷狀態(tài) )時 ,由于支吊點位移 (由冷到熱或由熱到冷 ),將使彈簧支吊架的支吊力發(fā)生變化 ,支吊力的改變量為 P‘ Δ(Δ為支吊架的位移 ,P’為彈簧的剛度 )，稱為彈簧附加力。 ? 當(dāng)采用冷態(tài)吊零分配荷重時 ,則冷態(tài)下的荷重為各支吊架的工作荷重 (也稱基本荷重 ),而熱態(tài)下的荷重則由該支吊點的“工作荷重+彈簧附加力”來確定。前述給定荷載的分配荷重方法 ,實際上也是在某些支吊點上增大支吊架附加力 ,以求管系各支吊點荷重分配更為均勻合理 ,或減小管道對某些設(shè)備的推力或力矩。按這樣的原則確定的彈簧支吊架受力使得整個管系中各支撐點承受的自重力在熱態(tài)時比較均勻，但在熱態(tài)時管系中各點的總載荷會因位移荷載的作用而不再均勻甚至?xí)霈F(xiàn)嚴重的不合理現(xiàn)象，為此，工程上有時也采用冷態(tài)吊零的載荷分配原則。根據(jù)這一限制條件，就可以確定彈簧支吊架的剛度
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