汽輪機房工藝設計課件-免費閱讀
【正文】 根據這一限制條件，就可以確定彈簧支吊架的剛度 k。前述給定荷載的分配荷重方法 ,實際上也是在某些支吊點上增大支吊架附加力 ,以求管系各支吊點荷重分配更為均勻合理 ,或減小管道對某些設備的推力或力矩。當管道由一個狀態(tài) (冷或熱狀態(tài) )變到另一個狀態(tài)(熱或冷狀態(tài) )時 ,由于支吊點位移 (由冷到熱或由熱到冷 ),將使彈簧支吊架的支吊力發(fā)生變化 ,支吊力的改變量為 P‘ Δ(Δ為支吊架的位移 ,P’為彈簧的剛度 )，稱為彈簧附加力。一般來說 ,設備的剛性是較大的 ,在作管系計算時 ,總是將設備作為一個剛性端點來處理。 ，汽缸蓋和發(fā)電機轉子 運轉層：汽機隔板 汽機間設置橋式起重機 60 除氧間布置 一般四層，零米層、管道層、運轉層、除氧層 1）除氧層：除氧器位置要考慮與給水泵和汽機本體小島布置相對應，水箱上應設維護檢修鋼平臺。 （ 4）零部件應有足夠強度和剛度 ,結構簡單、典型 （ 5）管道吊架螺紋拉桿應有足夠調整長度 （ 7）位移或位移方向不同吊點 ,不合用同一連接件 48 （ 1）固定支架：用于不允許線位移、角位移 2）支吊架形式選擇 （ 2）滑動支架或剛性支架：用于不允許垂直位移 （ 3）滾動支架：不允許垂直位移并減小摩擦力 （ 4）彈簧支吊架：有垂直位移 （ 5）恒力支吊架：垂直位移較大或需要限制轉移載荷 （ 6）導向裝置：引導某方向位移，限制其它向 （ 7）限位裝置：限制位移 （ 8）減振裝置：防止振動 （ 9）阻尼裝置：用于需承受地震載荷、沖擊載荷或控制管道高速振動位移的地方 49 （ 1）設備接口附近間距和形式，應使設備借口承受推力和力矩在允許范圍，不限制接口位移 3）支吊架布置 （ 2）布置在集中載荷處 （ 3）設波紋或套管補償器管道應設支架和導向裝置，將熱位移引導到補償器 （ 4）安全閥排汽管道的自重和排汽反力由支架承受 （ 5）在 п 形 補償器兩側應設導向裝置 （ 6）設備接口承受過大推力或力矩時，如裝限位裝置，其位置及限位方向應通過計算確定 （ 7）室外吊架拉桿，過保溫層處應裝防雨罩 50 水平直管 支吊架間距 1）剛度條件：一階固有頻率應大于 ,單跨管道按簡支梁計算，最大撓度不 水平直管最大間距 2）強度條件：外載應力在允許范圍內，單跨管道按簡支梁計算，最大彎曲應力不 4ma x qIEL t?qWL 433 ma x ?51 支吊架荷載 1）考慮以下荷載：（ 1）管子、閥門、管件和保溫結構的重力（ 2）支吊架零部件自重（ 3）輸送介質重量（ 4）水壓試驗或管路清洗介質重量（ 5）柔性管件由于內部壓力產生作用力（ 6）支吊架約束管道位移所承受約束反力和彈簧支吊架轉移載荷（ 7）管道位移產生摩擦力（ 8）室外管風雪載荷（ 9）管道振動力（ 10）流體動量突變引起瞬態(tài)力（ 11）蒸汽排放產生反作用力（ 12）地震力 2）結構荷載：各工況分別計算，組合同時作用所有荷載最大荷載，并加上本支吊架或臨近活動支吊架摩擦力 3）支吊架荷載計算：使用經審定計算程序 52 支吊架荷載 4）彈簧支吊架或恒力支吊架的分配荷載荷載：熱態(tài)吊零時，工作荷載等于分配荷載，冷態(tài)吊零時，安裝荷載等于分配荷載 5）排汽管道的排汽反力 （ 1）與管道軸線垂直的排汽口，其它見 p254 iaiiii AppwGF )(1 ???53 彈簧選擇 1）符合以下要求：（ 1）彈簧荷載變化系數(shù)不大于35%，主要管 25%（ 2）安裝和工作荷載不大于最大允許荷載 2）彈簧串聯(lián)，應選用最大允許荷載相同彈簧，熱位移按剛度分配；彈簧并聯(lián)，相同型號彈簧，荷載兩側彈簧承擔 3）選擇計算。鍋爐安全閥排汽管，采用套筒式補償器或疏水盤 5）波紋管補償器應根據波紋管類型考慮其推力和力矩對設備接口或管道固定點影響。 峰載熱網加熱器或熱水鍋爐：應根據熱負荷性質、供熱距離、當?shù)貧庀髼l件和熱網系統(tǒng)具體情況，綜合研究確定。 （ 3）母管制，水泵宜用一臺備用 （ 4）揚程：考慮靜壓差，流動損失，裕量 （ 5）用水點排水：自流排水或自流排水與壓力排水相結合。如自流應通過漏斗接入母管，引至排水溝或回水池等 13 3）全廠疏放水、放氣系統(tǒng) （ 1）疏放水系統(tǒng)：疏泄和收集全廠各類疏放水、回收鍋爐鍋筒和各種箱體（如除氧水箱）的溢水，以及設備停用檢修時排放的水質合格的水而設置。一般熱網水泵、熱網凝結水泵和熱網補水泵都不少于兩臺，一臺備用 21 一、概述 第三節(jié) 供熱機組的熱經濟指標 治理大氣污染、提高能源綜合利用率 總熱效率 =[（供熱量 +供電量 3600kJ/())/(燃料總消耗量燃料單位低位熱值 )] 100% 全年應大于 45% 二、熱電聯(lián)產的總熱效率 熱電比 =[(供熱量 /供電量 3600kJ/())] 100% 三、熱電聯(lián)產熱電比 5萬 kW以下機組 ,全年應應大于 100% 22 按熱量法 ,供熱量占鍋爐有效熱量百分率 四、熱電成本分攤比 電熱比 =熱化發(fā)電量 /供熱量 五、熱化發(fā)電率 機組性能指標 )/(// )( GJhkWQP Tr ??? 供熱量熱化發(fā)電量?23 一、概述 第四節(jié) 發(fā)電廠汽水管道設計 根據熱力系統(tǒng)和布置條件進行 主蒸汽管道 :過熱器出口額定壓力或鍋爐工作壓力 設計壓力 定速給水泵出口管道：最高揚程對應壓力和泵進水側壓力之和 低壓給水管道：除氧器額定壓力和最高水位水柱靜壓之和 非調整抽汽管道 ,加熱器疏水管道 :最大計算抽汽壓力 ,≥ 調整抽汽、背壓機排汽管道、減壓裝置后蒸汽管道 :最高工作壓力 24 凝結水泵入口側管道 :泵入口中心線至汽機排汽缸接口平面水柱靜壓， ≥； 出口側：揚程對應壓力和進口側壓力之和 鍋爐排污管道：定期排污膨脹閥前 ≥鍋筒安全閥最低整定壓力與鍋筒最高水位至管道連接點水柱靜壓之和；連續(xù)排污膨脹閥前 ≥鍋筒安全閥最低整定壓力；閥后不會引起管內壓力升高時，設計壓力：鍋爐壓力 ，取１ .750MPa,鍋爐壓力，取 給水再循環(huán)管道：母管制，節(jié)流孔板及以前取高壓給水管道設計壓力；節(jié)流孔板后，未裝閥門或雙
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