【正文】 變化點截面支點截面6 持久狀況截面承載能力極限狀態(tài)計算 正截面承載能力計算一般取彎矩最大的跨中截面進行正截面承載力計算 求受壓區(qū)高度先按第一類T形截面梁，略去構造鋼筋影響，計算混凝土受壓區(qū)高度。即：受壓區(qū)全部位于翼板內，說明確實是第一類T形截面梁。 正截面承載力計算跨中截面的預應力鋼筋和非預應力鋼筋（本設計中未設置）的合力點作用點到截面底邊距離為：則：梁跨中截面彎矩組合設計值。截面抗彎承載力為：跨中截面正截面承載力滿足要求。 斜截面承載能力計算 斜截面抗剪承載力計算預應力混凝土簡支梁應對按規(guī)定需要驗算的各個截面進行斜截面抗剪承載力驗算，以下以變化點截面處的斜截面為例進行抗剪承載力驗算。首先根據(jù)公式進行抗剪強度上、下限復核。即： （621） 式中的為驗算截面處剪力組合設計值，這里；為混凝土強度等級，這里；（腹板厚度）；為相應剪力組合設計值處的截面有效高度，即自縱向受拉鋼筋合力點至混凝土受壓邊緣的距離，這里縱向受拉鋼筋合力點距截面下緣的距離為：所以：；為預應力提高系數(shù)，；代入上式得計算表明截面尺寸滿足要求，但需要配置抗剪鋼筋。斜截面抗剪承載力計算，即： （622）式中：其中：——異號彎矩影響系數(shù)，；——預應力提高系數(shù)，；——受壓區(qū)翼緣的影響系數(shù)。箍筋選用雙肢直徑為的HRB335鋼筋，間距，則。故：所以：變化點截面處斜截面抗剪滿足要求。 斜截面抗彎承載力由于鋼束均錨固于梁端，鋼束數(shù)量沿跨長方向沒有變化，且彎起角緩和，其斜截面抗彎強度一般不控制設計，故不另行驗算。7 鋼束預應力損失估算 預應力鋼筋張拉控制應力按《公預規(guī)》規(guī)定采用： 鋼束應力損失 預應力鋼筋與管道間摩擦引起的預應力損失 （721）對于跨中截面：；為錨固點到支點的水平距離；、分別為預應力鋼筋與管道壁的摩擦系數(shù)及管道每米局部偏差對摩擦的影響系數(shù)，采用預埋金屬波紋管成型時，；為從張拉端到跨中截面間，管道平面轉過的角度，這里N1只有豎彎，其角度為，NNN4和N5不僅有豎彎還有平彎，其角度應為管道轉過的空間角度，其中豎彎角度為，平彎角度為，所以空間轉角為。且用同樣的方法計算其他截面的摩擦應力損失。表721 跨中截面摩擦應力損失計算表鋼束編號弧度N1N2N3N4N5平均值表722 L/4截面摩擦應力損失計算表鋼束編號弧度N1N2N3N4N5平均值表723 變化點截面摩擦應力損失計算表鋼束編號弧度N1N2N3N4N5平均值表724 支點截面摩擦應力損失計算表鋼束編號弧度N1N2N3N4N5平均值表725 各控制截面平均值截面跨中L/4變化點支點平均值（MPa） 錨具變形、鋼絲回縮引起的應力損失計算錨具變形、鋼筋回縮引起的應力損失，后張法曲線布筋的構件應考慮錨固后反摩阻的影響。首先計算反摩阻影響長度，即： （722）式中為張拉端錨具變形值，夾片式錨具頂壓張拉時為；為單位長度由管道摩阻引起的預應力損失，；為張拉端錨下張拉控制應力，為扣除沿途管道摩擦損失后錨固端預拉應力，；為張拉端至錨固端的距離，這里的錨固段為跨中截面。將各束預應力鋼筋的反摩阻力影響長度列表計算與下表中。表726 反摩阻影響長度計算鋼束編號N1N2N3N4N5求得后可知五束預應力鋼絞線均滿足，所以距張拉端為處的截面由錨具變形和鋼筋回縮引起的考慮反摩后的預應力損失，即： （723）式中的為張拉端由錨具變形引起的考慮反摩阻后的預應力損失。若則表示該截面不受反摩阻影響。將控制截面的計算列于下表中。表727 錨具引起的應力損失計算表截面鋼束編號各控制截面平均值跨中截面N1截面不受反摩阻影響N2N3N4N5L/4截面N1N2N3N4N5變化點截面N1N2N3N4N5支點截面支點截面N1N2N3N4N5 預應力鋼筋分批張拉時混凝土彈性壓縮引起的應力損失混凝土彈性壓縮引起的應力損失取按應力計算需要控制的截面進行計算。對于簡支梁可取截面進行計算，并以其計算結果作為全梁各截面預應力鋼筋應力損失的平均值。即： （724）式中：——張拉批數(shù)，；——預應力鋼筋彈性模量與混凝土彈性模量的比值，按張拉時混凝土的實際強度等級計算，假定為設計強度的90%，即，故；——全部預應力鋼筋的合力在其作用點所產生的混凝土正應力；其中： 所以： 鋼筋松弛引起的預應力損失對于采用超張拉工藝的低松弛級鋼絞線，由鋼筋松弛引起的預應力損失根據(jù)下式計算，即： （725） 式中：——張拉系數(shù)，采用超張拉，?。弧摻钏沙谙禂?shù)，對于低松弛鋼絞線，?。弧獋髁﹀^固時的鋼筋應力，這里仍采用截面的應力值作為全梁的平均值計算，故有：所以： 混凝土收縮、徐變引起的的損失混凝土收縮、徐變終極值引起的受拉區(qū)預應力鋼筋的應力損失可按下式計算，即： （726）式中：、——加載齡期為時混凝土收縮終極值和徐變系數(shù)終極終值；——加載齡期，即達到設計強度為90%的齡期，近似按標準養(yǎng)護條件計算則有：，則可得；對于二期恒載的加載齡期。該梁所屬的橋位于野外一般地區(qū)，相對濕度為75%，其構件理論厚度，則相應的徐變系數(shù)終極值為，；混凝土收縮應變終極值為。為傳力錨固時在跨中截面和接賣弄的全部受力鋼筋接賣弄重心處，由、所引起的混凝土正應力的平均值。考慮到加載齡期不同，按徐變系數(shù)變小乘以折減系數(shù)。計算和引起的應力時采用第一階段截面特性，計算引起的應力時采用第二階段截面特性?？缰薪孛妫航孛妫?，取跨中與截面的平均值計算，則有：跨中截面：截面：所以：將以上各項帶入即得：現(xiàn)將各截面鋼束應力損失平均值及有效應力匯總于下表中。表728 各截面鋼束應力損失平均值及有效應力匯總表工作階段預加應力階段使用階段鋼束有效預應力預應力損失項目預加力階段使用階段應力損失計算截面跨中截面0L/4截面變華點截面支點截面8 應力驗算 短暫狀況的正應力驗算構件在制作、運輸及安裝等施工階段。 （811）短暫狀況下（預加力階段）梁跨中截面上、下緣的正應力： 上緣： （812） 下緣： （813）其中。截面特性取用截面特性匯總表中的第一階段的截面特性。代入上式得：預加力階段混凝土的壓應力滿足應力限制值的要求；混凝土的拉應力通過規(guī)定的預拉區(qū)配筋率來防止出現(xiàn)裂縫，預拉區(qū)混凝土沒有出現(xiàn)拉應力，%的縱向鋼筋即可。支點截面或運輸、安裝階段的吊點截面應力驗算，其方法與此相同，但應注意計算圖式、預加應力和截面幾何特征等的變化情況。 持久狀況的正應力計算 截面混凝土的正應力驗算對于預應力混凝土簡支梁的正應力，由于配設曲線曲線筋束的關系，應取跨中、支點及鋼束突然變化處（截斷或彎出梁頂端）分別進行驗算。應力計算的作用（或荷載）取標準值，汽車荷載計入沖擊系數(shù)。在此僅以跨中截面為例進行驗算。此時，?？缰薪孛婊炷辽线吘墘簯τ嬎阒禐椋撼志脿顩r下跨中截面混凝土正應力驗算滿足要求。 持久狀況下預應力鋼筋的應力驗算由二期恒載及活載作用產生的預應力鋼筋截面重心處的混凝土應力為：所以鋼束應力為：計算表明預應力鋼筋拉應力未超過規(guī)范規(guī)定值，則鋼筋應力滿足要求 持久狀況下的混凝土主應力驗算取剪力和彎矩都有較大的變化點截面進行計算。 截面面積矩計算計算面積矩時計算點分別取上梗肋 處、第二階段截面重心軸處及下梗肋處。第一階段：表831 面積矩計算表截 面類 型第一階段對其重心軸第二階段對其重心軸計算點位 置面積矩符 號面積矩 主應力計算在剪應力的計算中為可變作用引起的剪力標準值組合。所以有:正應力： 主應力： （831）表832 變化點截面主應力計算表計算纖維面積矩剪應力正應力主應力第一階段第二階段 主應力的限制值混凝土的主應力限值為,與上表中的計算結果相比較，可見混凝土的主壓應力計算值均小于限值，滿足要求。 主應力驗算將上表中的主應力值與主應力限值進行比較，均小于相應的限制值。最大主拉應力為，按《公路橋規(guī)》的要求，僅需按構造布置箍筋。9 抗裂性驗算 作用短期效應組合作用下的正截面抗裂驗算正截面抗裂驗算取跨中截面進行。 預加應力產生的構件抗裂驗算邊緣的混凝土預壓應力的計算跨中截面： 由荷載產生的構件抗裂驗算邊緣混凝土的法向拉應力的計算 正截面混凝土抗裂驗算對于A類部分預應力混凝土構件，作用荷載短期效應組合作用下的混凝土拉應力應滿足下列要求： （911）由上式計算知，說明截面在作用（或荷載）短期效應組合作用下沒有消壓，計算結果滿足《公路橋規(guī)》中A類部分預應力構件按作用短期效應組合計算的抗裂要求。同時，A類部分預應力混凝土構件還必須滿足作用長期效應組合的抗裂要求。所以構件滿足《公路橋規(guī)》中A類部分預應力混凝土構件的作用長期效應組合的抗裂要求。 作用短期效應組合作用下的斜截面抗裂驗算斜截面抗裂驗算應取剪力和彎矩均較大的最不利區(qū)段截面進行，這里仍取剪力和彎矩都較大的變化點截面進行計算。 主應力計算為可變作用引起的剪力短期效應組合值，剪應力： 正應力： 主拉應力： （92