【正文】
接油口尺寸確定管道尺寸。液壓缸的進、出油管按輸入、排出的最大流量來計算。由于本系統(tǒng)液壓缸差動連接快進快退時,油管內(nèi)通油量最大,其實際流量為泵的額定流量的兩倍達45L/min,則液壓缸進、出油管直徑d按產(chǎn)品樣本,選用內(nèi)徑為10mm,外徑為18mm的冷拔鋼管。 油箱容積的確定中壓系統(tǒng)的油箱容積一般取液壓泵額定流量的5~7倍,本設(shè)計取7倍,故油箱容積為:6 驗算液壓系統(tǒng)性能 壓力損失的驗算及泵壓力的調(diào)整,因此流速很小,所以沿程壓力損失和局部損失都非常小,可以忽略不計[1]。這時進油路上僅考慮調(diào)速閥的壓力損失,回油路上只有背壓閥的壓力損失,小流量泵的調(diào)整壓力應等于工進時液壓缸的工作壓力加上進油路壓差,并考慮壓力繼電器動作需要,則:即小流量泵的溢流閥12應按此壓力調(diào)整。2.快退時的壓力損失驗算及大流量泵卸載壓力的調(diào)整因快退時,液壓缸無桿腔的回游量是進油量的兩倍,其壓力損失比快進時要大,因此必須計算快退時的進油路與回油路的壓力損失,以便于確定大流量泵的卸載壓力。已知:快退時進油管和回油管長度均為l=,油管直徑d=25m,通過的流量為進油路=,回油路=45L/min=。液壓系統(tǒng)選用N32號液壓油,考慮最低工作溫度為15攝氏度,由手冊查出此時油的運動粘度v==,油的密度,液壓系統(tǒng)元件采用集成塊式的配置形式。(1)確定油流的流動狀態(tài) 按式經(jīng)單位換算為: (61)式中 v————平均流速(m/s) d————油管內(nèi)徑(m) ————油的運動粘度() q————通過的流量()則進油路中液流的雷諾數(shù)為: 回油路中液流的雷諾數(shù)為:由上可知,進回油路中的流動都是層流。(2)沿程壓力損失的計算: (62)在進油路上,流速則壓力損失為: 在回油路上,流速為進油路流速的兩倍即v=,則壓力損失為: (3)局部壓力損失 由于采用了集成塊式的液壓裝置,所以只考慮閥類元件和集成塊內(nèi)油路的壓力損失。通過各閥的局部損失按式計算,結(jié)果列于下表:部分閥類元件局部壓力損失元件名稱額定流量實際通過流量額定壓力損失實際壓力損失單向閥225162三位五通電磁閥6316/324二位二通電磁閥63324單向閥25122若取集成塊進油路的壓力損失,回油路壓力損失為,則進油路和回油路總的壓力損失為:查表一得快退時液壓缸負載F=521N;則快退時液壓缸的工作壓力為:計算快退時泵的工作壓力: (63)而因此,大流量泵卸載閥10的調(diào)整壓力應大于。從以上驗算可以看出,各種工況下的實際壓力損失都小于初選的壓力損失值,而且比較接近,說明液壓系統(tǒng)的油路結(jié)構(gòu)、元件的參數(shù)是合理的,滿足要求。 液壓系統(tǒng)的發(fā)熱和溫升驗算在整個工作循環(huán)中,工進階段所占用的時間最長,所以系統(tǒng)的發(fā)熱主要是工進階段造成的,故按工進工況驗算系統(tǒng)溫升。工進時液壓泵的輸入功率如前面計算:工進時液壓缸的輸出功率:系統(tǒng)總的發(fā)熱功率為:已知油箱容積為V=315L=,則油箱近似散熱面積A為: (64)假定通風良好,取油箱散熱系數(shù),則油液溫升為:℃≈℃ (65)設(shè)環(huán)境溫度,則熱平衡溫度為:=25℃+℃=℃[T]=55℃所以油箱散熱基本可達要求。參考文獻[1] 許福玲,陳堯明,主編 .液壓與氣壓傳動 .:機械工業(yè)出版社,()[2] :機械工業(yè)出版社,[3] [單行本液壓傳動]. 北京:化學工業(yè)出版社,2004[4] [M]. 上海:上海科學技術(shù)出版社,2006[5] 謝家瀛,:機械工業(yè)出版社,[6] 液壓缸/:化學工業(yè)出版社,(實用液壓技術(shù)叢書)[7] :化學工業(yè)出版社,[8] 機床液壓傳動系統(tǒng)圖識圖技巧/袁國義主編.—北京:機械工業(yè)出版社,(識圖技巧叢書)[9] 沈陽工業(yè)大學,大連鐵道學院,上海:上海科學技術(shù)出版社,1985[10] 劉會英,哈爾濱:哈爾濱工業(yè)大學出版社,1997[11] 張萬奎,機床電氣控制技術(shù)[M].北京:中國林業(yè)出版社,2006[12] ,1991[13] 李天無,1988[14] 成大先,[15] 吳宗澤,[16] 曹春宜,江西省冶金技師學院,雙面鉆孔組合機床的改造,10081151(2010)01010802[17] 郝鵬亮,中國石油天然氣股份有限公司,臥式單面多軸鉆孔組合機床液壓系統(tǒng)設(shè)計,16717597(2010)092004801[18] 田佩林。車床夾具的對定誤差分析計算[J]。機床與液壓。2003年05期[19] 崔延輝,袁志生,孟兆新,譚光宇,任紅麗?;贏utoCAD的組合機床夾具元件的參數(shù)化設(shè)計[J]。哈爾濱理工大學學報。2001年03期[20] 毛衛(wèi)平,顧建。PLC在氣壓傳動控制實驗中的應用[J]。機床與液壓。2004年04期[21] 張玉龍。閥島技術(shù)在自動化生產(chǎn)線上的應用[J]。制造業(yè)自動化。2002年11期[22] 楊亞平,沈海寧。機械式拉床主體設(shè)計[J]。青海大學學報(自然科學版)。1999年03期[23] Zhu Yuanlin, Wu Ziwang, He Ping and Ma Wei(State Key Laboratory of Frozen Soil Engineering, LIGG, CAS, Lanzhou 730000)。New Progress and Prospects for Research on Frozen Soil Mechanics of China[J]。Journal of Glaciology and Geocryology。1995S1[24] ZHOU Sen\+1,\ LU Peng\+1,\ ZHANG Shu\|xiang\+2 of Technology, Dalian Liaoning 116024,China。 2. 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