【正文】 和徐變應起的預應力損失計算表計算數(shù)據(jù) 計算 （1）(2)（3）=（1）+（2）計算應力損失分子項分母項（4）（5）（6）表223成橋后四分點截面又張拉鋼束產(chǎn)生的預加力作用效應計算計算數(shù)據(jù)　　　　　　鋼束號預加彎矩錨固時鋼束應力 6154321表224 鋼束預應力損失總表截面鋼束號預加應力階段正常使用階段錨固前預應力損失錨固時鋼束應力錨固后預應力損失有效應力（）（)四分點1234560跨中1234560變截面1234560支點1234560工階段傳力錨固應力及其產(chǎn)生的預加力按下式計算傳力錨固時，由產(chǎn)生的預加力：縱向力：彎矩：剪力：式中—鋼束彎起后與梁軸的夾角，和的值可查表27；—單根鋼束的面積?？捎蒙鲜龇椒ㄓ嬎愠鍪褂秒A段由張拉鋼束產(chǎn)生的預加力、此時為有效預應力，計算結(jié)果見表225。表225 預加力作用效應計算表截面鋼束號預加應力階段由預應力鋼束產(chǎn)生的預加力作用效應四分點123456010跨中1010201030104010501060100變截面123456010支點123456截面鋼束號正常使用階段由預應力鋼束產(chǎn)生的預加力作用效應四分點123456010跨中1010201030104010501060100變截面123456010支點123456預應力混凝土梁從預加力開始到受荷破壞，需經(jīng)受預加應力，使用荷載作用，裂縫出現(xiàn)和破壞等四個受力階段，為保證主梁受力可靠并予以控制，應對控制截面進行各個階段的驗算?？缰薪孛娉叽缫妶D212，預應力鋼筋到截面底邊的距離為，則，上翼緣平均厚度為 對于箱形梁翼緣有效工作寬度，根據(jù)《鋼筋混凝土及預應力混凝土簡支梁橋結(jié)構(gòu)設(shè)計》箱形截面梁在腹板兩側(cè)上下翼的有效寬度計算如下：對簡支梁各跨中部梁端式中 ：—腹板兩側(cè)上下各翼緣的有效寬度，；—腹板兩側(cè)上下各翼緣的實際寬度，；—有關(guān)簡支梁各跨中部梁端段翼緣有效寬度的計算系數(shù)，可按圖610和表64確定本設(shè)計的簡支梁，理論跨徑則，則據(jù)，得 ，則根據(jù)，得，則根據(jù)，得圖217 箱型翼緣有效寬度計算圖示因此箱形截面梁跨中翼緣的有效寬度為即箱型梁實際翼緣板全寬。預應力混凝土梁在計算預加力引起的混凝土應力時，預加力作為軸向力產(chǎn)生的應力可按實際翼緣全寬計算；由預加力偏心引起的彎矩產(chǎn)生的應力可按翼緣的有效寬度計算判斷中性軸的位置，若：則中性軸在翼緣板內(nèi)。由于因此，故中性軸在上翼緣板內(nèi)?；炷潦軌簠^(qū)高度故，且，其中，可由表63查的。將代入下式計算正截面承載力而，故，跨中截面承載力滿足要求。根據(jù)相同計算步驟，四分點正截面承載力亦滿足要求。（跨中截面）由《公預規(guī)》，預應力很凝土受彎構(gòu)件最小配筋率應滿足下列要求：式中：—受彎構(gòu)件正截面抗彎承載力設(shè)計值，由以上計算可知；—受彎構(gòu)件正截面開裂彎矩值，可按下式計算—受拉區(qū)混凝土塑性影響系數(shù)，按下式計算式中：—全截面換算截面重心軸以上（或以下）部分截面對重心軸的面積矩，可查表217；—換算截面抗裂邊緣的彈性抵抗矩，可查表217；—使用階段張拉鋼束產(chǎn)生的預加力，可查表225；—分別為混凝土凈截面面積和截面抵抗矩，可查表217；—扣除全部預應力損失后預應力鋼筋在構(gòu)件抗裂邊緣產(chǎn)生的混凝土預壓應力， 由此可得：，故最小配筋率滿足要求。由《公預規(guī)》，計算受彎構(gòu)件斜截面抗剪承載力時，其計算位置按下列規(guī)定采用：1)距支座中心h/2處的截面。2)受拉區(qū)彎起鋼筋彎起點處截面。3)錨于受拉區(qū)的縱向鋼筋開始不受力處的截面。4)箍筋數(shù)量或間距改變處的截面。5)構(gòu)件腹板寬度變化處的截面。選取支點h/2處進行斜截面抗剪承載力驗算。預應力鋼筋的位置及彎起角度見表26，箍筋采用四肢直徑12mm的R235鋼筋，設(shè)間距，距支點相當于一倍梁高范圍內(nèi)，箍筋間距為。先進行截面抗剪強度上、下限復核。若滿足下式要求，則不需進行斜截面抗剪承載力計算。式中：—混凝土抗拉設(shè)計強度設(shè)計值，對C50，； —預應力提高系數(shù)，對預應力混凝土受彎購件，； —驗算截面處由作用（或荷載）產(chǎn)生的剪力組合設(shè)計值，依內(nèi)插求得距支點h/2處的彎矩，剪力為 —計算截面處縱向鋼筋合力作用點至上邊緣的距離，因預應力鋼筋均彎起，近似取截面的有效高度值，即； —驗算截面腹板寬度， 所以進行抗剪承載力計算。當進行界面抗剪承載力計算時，其截面尺寸應符合下式要求，即式中：—混凝土強度等級，對C50混凝土； 所以主梁截面尺寸符合要求，但仍需按計算配置抗剪鋼筋。 斜截面抗剪承載力計算式中:—斜截面受壓端正截面內(nèi)最大剪力組合設(shè)計值 —斜截面內(nèi)混凝土與箍筋共同的抗彎承載力（KN），按下式計算： —異號彎矩影響系數(shù)，； —預應力提高系數(shù)，對預應力混凝土受彎構(gòu)件，；—受壓翼緣的影響系數(shù)，； b—斜截面受壓端正截面處，T形截面腹板寬度，此處b=400mm；—斜截面受壓端正截面處梁的有效高度，=；P—斜截面內(nèi)縱向受拉鋼筋的配筋百分率，P=100,而，當時，取，則 —混凝土強度等級 —斜截面內(nèi)箍筋配筋率， —箍筋抗拉抗拉強度設(shè)計值。對鋼筋，—斜截面內(nèi)配置在同一截面的箍筋各肢總截面面積—斜截面內(nèi)箍筋間距，—與斜截面相交的預應力彎起鋼束的抗剪承載力（KN）按下式計算： —斜截面內(nèi)在同一彎起平面的預應力彎起鋼筋的截面面積（mm2）； —預應力彎起鋼束的抗拉設(shè)計強度，；—預應力彎起鋼筋在斜截面受壓端正截面的切線與水平線的夾角，見表226.設(shè)，計算得到，與假定的值基本相同，可認為是最不利截面。表226 斜截面受壓端正截面處的鋼束位置及鋼束群重心位置計算表截面直線段距支點h/2處斜截面頂端67956694802039431210842112253上述說明主梁距支點h/2處的斜截面抗剪承載力滿足要求。由于中梁內(nèi)預應力鋼束都在梁端錨固，鋼束根數(shù)沿梁跨幾乎沒有變化，配筋率亦滿足要求，可不必進行斜截面抗彎承載力驗算。（剪力與彎矩包絡(luò)圖見附錄中附表1）橋梁預應力混凝土構(gòu)件的抗裂性驗算，都是以構(gòu)件混凝土的拉應力是否超過規(guī)范規(guī)定的限值來表示的，分為正截面抗裂性和斜截面抗裂性驗算。根據(jù)《公預規(guī)》， 全預應力混凝土預制構(gòu)件在作用(或荷載)短期效應組合下，應滿足的要求。式中：—在作用(或荷載)短期效應組合作用下，構(gòu)件抗裂性驗算邊緣混凝土的法向拉應力?！鄢款A應力損失后的預加力在構(gòu)件抗裂性驗算邊緣產(chǎn)生的混凝土預壓應力。在設(shè)計時，和的值可按下式近似計算式中:（）—構(gòu)件截面面積及對截面受拉邊緣的彈性抵抗矩（表217）—預應力鋼筋重心對毛截面重心軸的偏心距；—按作用短期效應組合計算的彎矩值（表24）—第一期荷載永久作用（表24）—使用階段預應鋼束的預加力（表225））正截面抗裂性驗算的計算過程和結(jié)果見表227表227 正截面抗裂性驗算計算表應力部位跨中下緣四分點下緣變截面下緣支點下緣（1）103674107494（2）973082075357604244400763660（3）（4）(5)（6）7277990545849028045300（7）12918790968909051845200(8)=(1)/(3)(9)=(2)/(4)(10)=(8)+(9)(11)=(6)/(4)0(12)= [(7)(6)]/(5)0(13)=(11)+(12)0(14)=(13)(10)由以上計算可見，其各截面正截面抗裂性均符合要求。斜截面的抗裂性是由斜截面混凝土的主拉應力控制的。計算混凝土主拉應力時應選擇跨徑中最不利位置截面，對該截面的重心處和寬度急劇改變處進行驗算。以邊梁跨中截面，對其上梗肋（aa）、凈軸（nn）、換軸（oo）和下梗肋（bb）等四處分別進行主拉應力驗算，其他截面采用同樣方法驗算，計算過程和結(jié)果見表228—表230.預制的全應力混凝土構(gòu)件，在作用短期效應組合下，斜截面混凝土的主拉應力，應符合下列要求式中:—由作用短期效應組合和預應力產(chǎn)生的混凝土主拉應力，—在計算主應力點，由作用短期效應組合和預應力產(chǎn)生的混凝土法向應力；—在計算主應力點，由作用短期效應組合和預應力產(chǎn)生的混凝土剪應力；表228為的計算過程及結(jié)果，表229為的計算過程及結(jié)果，混凝土主拉應力計算見表230表228 表計算表截面應力部分aaoonnbb跨中截面973082097308209730820973082000727799072779907277990727799012918790129187901291879012918790000