【正文】 cs of the crosstable分塊名稱分塊面積/mm/重心到梁頂距離/mm/對(duì)梁頂邊面積矩 / mm/自身慣性矩/mm//mm/ /mm/截面慣性矩//mm/混凝土全截面1192200685101010非預(yù)應(yīng)力鋼筋換算面積000000 0預(yù)留管道面積3077210010凈截面面積116142810101010表64截面幾何特征表Table64 Crosssectional geometric characteristics table受力階段計(jì)算截面/mm/中軸到上邊距離/mm/中軸到下邊距離/mm/預(yù)應(yīng)力鋼筋重心到中軸距離 /mm//mm/（）=I/yu=I/yb =I/ep 階段1孔道壓漿前跨中1161428L/41161428變化點(diǎn)1161428支點(diǎn)1882628階段2管道結(jié)硬后至濕接縫結(jié)硬前跨中1207983L/41207983變化點(diǎn)1207983支點(diǎn)1929185階段3濕接縫結(jié)硬后跨中1227985L/41227985變化點(diǎn)1227985支點(diǎn)1949185 持久狀況截面承載能力極限狀態(tài)計(jì)算 正截面承載能力計(jì)算取彎距最大的跨中截面進(jìn)行正截面承載力的計(jì)算。求受壓區(qū)高度x預(yù)應(yīng)力鋼筋合力作用點(diǎn)到截面底邊的距離為=，=，上翼緣平均厚度=，有效工作寬度=3120mm首先按式判斷截面類型：=屬于第二類T型。又的條件，計(jì)算混凝土受壓區(qū)高度。 ==故x==mm將x=。 ==kNm計(jì)算結(jié)果表明，跨中截面的抗彎承載力滿足要求。 斜截面承載能力計(jì)算斜截面抗剪承載能力計(jì)算按照《公路橋規(guī)》的規(guī)定，對(duì)以下截面進(jìn)行驗(yàn)算：(1)距支點(diǎn)中心處截面；距支點(diǎn)h/2截面斜截面抗剪承載力的計(jì)算首先，根據(jù)公式進(jìn)行截面抗剪強(qiáng)度上、下限復(fù)核，即 ()式中：——驗(yàn)算截面處剪力組合設(shè)計(jì)值，按內(nèi)插法，在這=；——混凝土等級(jí)，在這=50MPa；b——腹板厚度，在這b=247+247++=741mm；——計(jì)算截面處縱向鋼筋合力點(diǎn)至截面上邊緣的距離，在變截面處預(yù)應(yīng)力鋼筋都彎起，==mm；——預(yù)應(yīng)力提高系數(shù)，取=。則 ======計(jì)算結(jié)果表明，截面尺寸滿足要求。斜截面抗剪承載能力按下式計(jì)算： ()式中：——斜截面內(nèi)混凝土和箍筋共同的抗剪承載設(shè)計(jì)值；——與斜截面相交的預(yù)應(yīng)力彎起鋼筋抗剪承載設(shè)計(jì)值。 ()式中:——異號(hào)彎矩影響系數(shù)，取=； ——預(yù)應(yīng)力提高系數(shù)，取=； ——受壓翼緣的影響系數(shù)，本題=； b——斜截面受壓端正截面處截面腹板寬度，b=741mm； P——斜截面縱向受拉鋼筋配筋百分率；P=100，=所以 P=100=——箍筋配筋率，===10== ()式中：——斜截面受壓端正截面處的預(yù)應(yīng)力彎起鋼筋切線與水平線的夾，采用全部8束的平均值 sin=；= =10126010008=該截面的抗剪承載力為：=+ ==說(shuō)明變截面抗剪承載力是足夠的。(2)變截面點(diǎn)處（也是箍筋間距改變處）變截面點(diǎn)處斜截面抗剪承載力的計(jì)算首先，根據(jù)公式進(jìn)行截面抗剪強(qiáng)度上、下限復(fù)核，即 式中：= kN，腹板厚度，在這b=494mm；——計(jì)算截面處縱向鋼筋合力點(diǎn)至截面上邊緣的距離，在變截面處預(yù)應(yīng)力鋼筋都彎起=mm；——預(yù)應(yīng)力提高系數(shù)，取=則 === kN===計(jì)算結(jié)果表明，截面尺寸滿足要求。 斜截面抗剪承載能力按下式計(jì)算： 式中： ——斜截面內(nèi)混凝土和箍筋共同的抗剪承載設(shè)計(jì)值；——與斜截面相交的預(yù)應(yīng)力彎起鋼筋抗剪承載設(shè)計(jì)值。 式中：——異號(hào)彎矩影響系數(shù)，取=； ——預(yù)應(yīng)力提高系數(shù)，取=； ——受壓翼緣的影響系數(shù)，取=； b——斜截面受壓端正截面處截面腹板寬度，b=494mm； P——斜截面縱向受拉鋼筋配筋百分率。P=100，=P=100=——箍筋配筋率，===10== 式中：——斜截面受壓端正截面處的預(yù)應(yīng)力彎起鋼筋切線與水平線的夾角，采用全部8束的平均值 sin=；= =10126010008==+==說(shuō)明截面抗剪和承載力是足夠的。 預(yù)應(yīng)力損失估算 預(yù)應(yīng)力鋼筋與管道壁間摩擦引起的預(yù)應(yīng)力損失計(jì)算后張法構(gòu)件張拉時(shí)，預(yù)應(yīng)力鋼筋與管道壁間摩擦引起的預(yù)應(yīng)力損失，下列公式計(jì)算： ()式中：——預(yù)應(yīng)力鋼筋錨下的張拉控制應(yīng)力。按《公路橋規(guī)》規(guī)定，==1860=1395MPa ——預(yù)應(yīng)力鋼筋與管道壁的摩擦系數(shù)；——從張拉端至計(jì)算截面曲線管道部分切線的夾角；——管道每米局部偏差對(duì)摩擦的影響系數(shù)；——從張拉端至計(jì)算截面的管道長(zhǎng)度，可以近似的取該段管道在構(gòu)件縱軸上的投影長(zhǎng)度。對(duì)于跨中，x=l/2+d。d為錨固點(diǎn)到支點(diǎn)水平線距離， 只有豎彎， =3，不僅有豎彎還有平彎角，=2==，并考慮空間轉(zhuǎn)角，計(jì)算得：，同理不僅有豎彎還有平彎角，計(jì)算得： =， = 《結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)原理》。跨中截面的預(yù)應(yīng)力損失估算，以為例（）=1395=同理可以計(jì)算出其他鋼筋的預(yù)應(yīng)力損失各截面摩擦應(yīng)力損失值的平均值的計(jì)算結(jié)果列與表65跨中截面摩擦應(yīng)力損失計(jì)算Table65 The pipeline rubsthe loss鋼束編號(hào)/m//Mpa//Mpa///弧度1~4613955~613957~81395平 均 值表66 L/4截面摩擦應(yīng)力損失計(jì)算Table66 L/4 section frictional stress loss putation鋼束 編號(hào)/m//Mpa//Mpa///弧度1~4613955~613957~81395平 均 值表67 變化點(diǎn)截面摩擦應(yīng)力損失計(jì)算表Table67 change section frictional stress loses putation chart鋼束編號(hào)/m//Mpa//Mpa///弧度1~4613955~613957~80001395平 均 值表68 支點(diǎn)截面摩擦應(yīng)力損失計(jì)算Table68 Pivot section frictional stress loss putation鋼束編號(hào)/m//Mpa//Mpa///弧度1~413955~613957~81395平 均 值表69各設(shè)計(jì)控制截面平均值表Table69 The average crosssectional design control table截 面跨中變化點(diǎn)支點(diǎn)平均值 錨具變形、鋼絲回縮引起的應(yīng)力損失 計(jì)算錨具變形、鋼絲回縮引起的應(yīng)力損失，后張法曲線布筋的構(gòu)件應(yīng)考慮錨固后反摩阻的影響。計(jì)算反摩阻影響長(zhǎng)度，即 式中: —張拉端錨具變形值，夾片式錨具頂壓張拉時(shí)為4mm—預(yù)應(yīng)力鋼筋的彈性模量，查表得=MPa—單位長(zhǎng)度由管道摩阻引起的預(yù)應(yīng)力損失= —張拉端錨下張拉控制應(yīng)力，—扣除沿途管道摩擦損失后錨固端預(yù)拉應(yīng)力，—張拉端至錨固端的距離，這里錨固端為為跨中截面將各束預(yù)應(yīng)力鋼筋的反摩阻影響長(zhǎng)度列表計(jì)算于表表610反摩阻影響長(zhǎng)度（錨固端為跨中截面）計(jì)算表 Table610 counterfrictional resistance influence length (anchor end for cross section) putation chart鋼束編號(hào)/Mpa/ /Mpa//Mpa//mm///mm/1~4139519924143275~6139519876122477~813951980312247(1)當(dāng)時(shí)，所以離張拉端處由錨具變形和鋼絲回縮引起的考慮反摩阻后的預(yù)應(yīng)力損失為 = 式中: —張拉端由錨具變形引起的考慮反摩阻后的預(yù)應(yīng)力損失當(dāng)時(shí),表示該截面不受反摩阻影響(2) 當(dāng)時(shí)，預(yù)應(yīng)力鋼筋的全長(zhǎng)均處于反摩阻影響長(zhǎng)度以內(nèi)，扣除管道摩阻和鋼筋回縮等損失后的預(yù)應(yīng)力后，距張拉端處考慮反摩阻后的預(yù)應(yīng)力損失為=將各控制截面的計(jì)算列于表611表611錨具變形和鋼絲回縮引起的預(yù)應(yīng)力損失計(jì)算表Table611 anchorage distortion and the steel wire retraction causes loss of prestress putation chart截面鋼束編號(hào)/mm/ /mm/ /Mpa//Mpa/各控制截面平均值/Mpa/跨中截面1~4199241432705~619876122477~819803122471/4截面1~410049143275~610001122477~8992812247變化點(diǎn)截面1~45112143275~65064122477~8546812247支點(diǎn)截面1~4174143275~6126122477~85312247 預(yù)應(yīng)力鋼筋分批張拉時(shí)混凝土彈性壓縮引起的預(yù)應(yīng)力損失混凝土彈性壓縮引起的預(yù)應(yīng)力損失取按應(yīng)力計(jì)算需要控制的截面進(jìn)行計(jì)算。對(duì)于簡(jiǎn)支梁可取截面進(jìn)行計(jì)算。并以其計(jì)算結(jié)果作為全梁各截面預(yù)應(yīng)力鋼筋應(yīng)力損失的平均值，也可直接按簡(jiǎn)化公式進(jìn)行計(jì)算，即 ()式中 ： ——張拉批數(shù)，=3；——預(yù)應(yīng)力鋼筋彈性模量與混凝土彈性模量的比值，按張拉時(shí)混凝土的實(shí)際強(qiáng)度等級(jí)計(jì)算；假定為設(shè)計(jì)強(qiáng)度的90%，即=C50= C45查附表12得Mpa，故 ==；——全部預(yù)應(yīng)力鋼筋的合力在其作用點(diǎn)（全部預(yù)應(yīng)力鋼筋重心點(diǎn)）處所產(chǎn)生的混凝土正應(yīng)力，截面特性按表中第一階段取用其中：N =所以 =Mpa 鋼筋松弛引起的預(yù)應(yīng)力損失 對(duì)于采用超張拉工藝的低松弛級(jí)鋼絞線，由鋼筋松弛引起的預(yù)應(yīng)力損失為 ()式中 ：——張拉系數(shù)，采用超張拉，取=； ——鋼筋松弛系數(shù)，對(duì)于低松弛剛絞線，取=；——傳力錨固時(shí)的鋼筋應(yīng)力，=，這里采用L/4截面的應(yīng)力值作為全梁的平均值計(jì)算，故有==1395－－－= =（ = 混凝土收縮、徐變引起的損失 混凝土收縮、徐變終極值引起的受拉區(qū)預(yù)應(yīng)力鋼筋的應(yīng)力損失可按下式計(jì)算，即 () 式中：——加載齡期為時(shí)混凝土收縮應(yīng)變終極值；——加載齡期為時(shí)混凝土徐變系數(shù)終極值；——加載齡期，即達(dá)到設(shè)計(jì)強(qiáng)度為90%的