橋梁的設計畢業(yè)設計計算書-資料下載頁
2025-06-28 14:59本頁面
【正文】 現(xiàn)的可變作用，可根據(jù)觀測資料和工程經驗取用適當?shù)拇碇担部梢圆豢紤]可變作用參加組合。地震作用標準值及其表達式按現(xiàn)行《公路工程抗震設計規(guī)范》（JTJ 00489）規(guī)定采用。偶然組合用于結構在特殊情況下的設計，所有不是全部橋涵都要采用的，一些結構也可以采取構造或其他預防措施來解決。 正常使用極限狀態(tài)設計是以彈性理論或彈塑性理論為基礎，涉及構件的抗裂，裂縫寬度和撓度三個方面的驗算。其作用效應組合有兩種：短期效應組合和長期效應組合。（1） 短期效應組合短期效應組合為永久作用標準值效應與可變作用頻遇值效應相結合，即對應于短暫狀況的設計要求，其組合表達式為式中：——作用短期效應組合設計值；——第j個可變作用效應的頻遇值系數(shù)，汽車荷載（不計沖擊力），，；——第j個可變作用效應的頻遇值。短期效應組合下結構的彎矩圖如圖443，剪力圖如圖444，梁單元內力表如表442。圖443圖444表442單元位置短期組合最大短期組合最小剪力z彎矩y剪力z彎矩y1I[1]131007I[8]13I[14]20I[21]27I[27]33I[32]38I[37]43I[42]48I[47]53I[52]58I[57]63I[62]69I[67]76I[73]82I[79]89I[86]94J[2]00（2） 長期效應組合長期效應組合為為永久作用標準值效應與可變作用準永久值效應想組合，即對應于持久狀況的設計要求，其表達式為式中：——作用長期效應組合設計值；——第j個可變作用效應的準永久值系數(shù)，汽車荷載（不計沖擊力），，；——第j個可變作用效應的準永久值。長期效應組合下結構的彎矩圖如圖445，剪力圖如圖446，梁單元內力表如表443。圖445圖446表443單元位置長期組合最大長期組合最小剪力z彎矩y剪力z彎矩y1I[1]007I[8]13I[14]20I[21]27I[27]33I[32]38I[37]43I[42]48I[47]53I[52]58I[57]63I[62]69I[67]76I[73]82I[79]89I[86]94J[2]00 預應力鋼束數(shù)量的確定及布置預應力混凝土截面配筋，是根據(jù)前面兩種極限狀態(tài)的組合結果，確定截面受力的性質，分為軸拉、軸壓、上緣受拉偏壓、下緣受拉偏壓、上緣受拉偏拉、下緣受拉偏拉、上緣受拉受彎和下緣受拉受彎8種受力類型，分別按照相應的鋼筋估算公式進行計算。估算結果為截面上緣配筋和截面下緣配筋，此為截面最小配筋，為安全起見可根據(jù)經驗適當放寬。需要說明的是，之所以稱為鋼束“估算”，是因為計算中使用的組合結果并不是橋梁的真實受力。確定鋼束需要知道各截面的計算內力，而布置好鋼束前又不可能求得橋梁的真實受力狀態(tài)，故只能稱為“估算”。此時與真實受力的差異有以下四個方面引起：（1）未考慮預加力的作用；（2）未考慮預加力對徐變、收縮的影響；（3）未考慮（鋼束）孔道的影響；（4）各鋼束的預應力損失值只能根據(jù)經驗事先擬定。 預應力鋼束數(shù)量的確定一、鋼筋的估算1． 基本公式（1） 預應力混凝土梁在預加力和使用荷載作用下的應力狀態(tài)應滿足的基本條件是：截面上下緣均不產生拉應力，且上下緣的混凝土均不被壓碎，該條件表示為： （） （） （） （） 可將上面的式子改寫成 ： （） （） （） （）式中： 由預加力在截面上緣和下緣所產生的應力 分別為截面上下緣的抗彎模量 荷載最不利組合時的計算截面內力,當為正彎矩時去正值 混凝土彎壓應力限值 在此可取=。 （） （）式中 ： 分別為上緣的預應力鋼筋重心及下緣預應力鋼筋重心距截面重心的距離A 混凝土截面面積，可按毛截面計算 截面上緣和下緣預應力鋼筋的截面面積 分別為截面上，下核心距每束（股）預應力鋼筋的截面積預應力筋的永存應力。將（），（）代入（），（）中即可得出按截面上下緣不出現(xiàn)拉應力所需的預應力鋼筋數(shù)目。顯然，該值為截面的最小配筋。分別記為，則有 （） （）同理，將（），（）代入（），（）中即可得出按截面上下緣混凝土不致壓碎所需的預應力鋼筋數(shù)目，顯然該值為截面的最大配筋。（2） 預應力損失預應力鋼筋應力損失按照《鐵路橋涵鋼筋混凝土和預應力混凝土結構設計規(guī)范》（）進行計算。各計算項如下。 張拉時，由于鋼筋與管道間的摩擦引起的應力損失按下式計算： ＝ 式()式中：—由于摩擦引起的應力損失（）；—鋼筋（錨下）控制應力（）；—從張拉端至計算截面的長度上，鋼筋彎起角之和（）；—從張拉端至計算截面的管道長度（）；—鋼筋與管道壁之間的摩擦系數(shù)，對于本橋，采用橡膠管抽芯成型，＝；—考慮每米管道對其設計位置的偏差系數(shù)，＝。 由于錨頭變形、鋼筋回縮和接縫壓縮引起的應力損失按下式計算： 式()式中：—由于錨頭變形、鋼筋回縮和接縫壓縮引起的應力損失（）；—預應力鋼筋的有效長度（）；—錨頭變形、鋼筋回縮和接縫壓縮值（），計算中采用6。在計算時考慮反向摩阻的影響。 在后張法構件中，分批張拉預應力鋼筋時，對先張拉的鋼筋應先考慮由于混凝土的彈性壓縮引起的應力損失，按下式計算： 式()式中：—由于混凝土的彈性壓縮引起的應力損失（）；—在先行張拉的預應力鋼筋重心處，由于后來張拉一根鋼筋而產生的混凝土正應力（）；—在所計算的鋼筋張拉后再行張拉的鋼筋根數(shù)。 對預應力鋼筋，在傳力錨固時預應力鋼筋的應力的情況下，考慮由于鋼筋松弛引起的應力損失，其終極值： 式()式中：—由于鋼筋松弛引起的應力損失（）；—傳力錨固時預應力鋼筋的應力（）；—松弛系數(shù)。 由于混凝土收縮、徐變引起的應力損失終極值按下列公式進行計算： 式() 式() 式()式中：—由混凝土收縮、徐變引起的應力損失終極值（）；—傳力錨固時，在計算截面上預應力鋼筋重心處，由于預加力和梁自重產生的混凝土正應力（）；—混凝土徐變系數(shù)的終極值；—混凝土收縮應變的終極值；—梁的配筋率換算系數(shù)；—非預應力鋼筋彈性模量與混凝土彈性模量之比；—預應力鋼筋及非預應力鋼筋的截面面積（）；—梁截面面積，對后張法構件，可近似按凈截面計算（）；—預應力鋼筋及非預應力鋼筋重心至梁截面重心軸的距離（）；—截面回轉半徑（）（）；—截面慣性矩（）； 第 49
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