【正文】 后便無法量測） ，并做好記錄。一旦壓漿發(fā)現(xiàn)堵孔，則應(yīng)根據(jù)壓漿進漿數(shù)量和事先量測記錄，準確判定堵孔位置，并在該位置增設(shè)注漿孔或排氣孔，對該孔進行二次補漿，直至孔內(nèi)漿液密實。 排氣孔堵塞預(yù)防1 對外摻劑的質(zhì)量進行抽樣化驗檢查，確保外摻劑的化學(xué)成分達到指標的要求，對外摻劑的摻加比例和數(shù)量進行嚴格的稱量控制。2 對漿體的技術(shù)特性，如膨脹率、泌水率和稠度進行定期測定檢查，確保各項參數(shù)達到設(shè)計要求。3 在澆筑混凝土前對灌漿孔、排氣孔及泌水孔等預(yù)設(shè)管道進行認真檢查，在澆筑混凝土?xí)r采取保護措施，使其不損壞。發(fā)現(xiàn)損壞、失效時，應(yīng)及時修復(fù)或采取補救措施。23 / 31 封錨 壓漿完成后，應(yīng)及時對力筋、錨具進行處理，其中包括對錨具和力筋做防銹、防腐處理。需要封錨的，應(yīng)對梁端混凝土鑿毛并將其周圍沖洗干凈，設(shè)置鋼筋網(wǎng)澆筑封錨混凝土。 封錨混凝土的強度應(yīng)符合設(shè)計要求。設(shè)計無要求時，一般不宜低于構(gòu)件混凝土強度等級值的 80%。11 安全環(huán)保措施 預(yù)應(yīng)力筋張拉前應(yīng)遵守下列規(guī)定：1 張拉作業(yè)區(qū)無關(guān)人員不得進入。2 檢查張拉設(shè)備、工具是否符合施工及安全的要求。3 錨具、夾片安裝前應(yīng)檢查其外觀質(zhì)量及核對合格證書。4 高壓油泵與千斤頂之間的連接點，各接口必須完好無損。油泵操作人員要戴防護眼鏡。5 油泵開動時，進、回油的速度與壓力表指針升降，應(yīng)平穩(wěn)、均勻一致。安全閥要經(jīng)常保持靈敏可靠。6 張拉前，操作人員要確保聯(lián)絡(luò)信號。張拉兩端相距較遠時，應(yīng)設(shè)對講機等通訊設(shè)備。7 千斤頂兩端嚴禁站人。 張拉操作中若出現(xiàn)異?，F(xiàn)象（如油表震動劇烈、發(fā)生漏油、電機聲音異常、發(fā)生斷絲、滑絲等） ，應(yīng)立即停止作業(yè)。 張拉完畢后，對張拉施錨兩端，應(yīng)妥善保護，不得壓重物。管道尚未壓漿前梁端應(yīng)設(shè)圍護和擋板。嚴禁撞擊錨具和鋼束。 管道壓漿時，應(yīng)嚴格按規(guī)定壓力進行。施壓前應(yīng)調(diào)整好安全閥。關(guān)閉閥門時，作業(yè)人員應(yīng)站在側(cè)面。 千斤頂、油泵、機械設(shè)備定時保養(yǎng)，防止油污泄漏。 力行節(jié)水排污，提高施工用水重復(fù)率，降低廢水排放量，并及時將廢水排放進油水分離池內(nèi)。 施工中，制梁場、存梁場臨時用地應(yīng)結(jié)合當(dāng)?shù)赝恋乩靡?guī)劃，統(tǒng)籌考24 / 31慮，要盡量少占用耕地，保護植被和沿線的原有地形地貌。 在城鎮(zhèn)居民地區(qū)施工時，由機械設(shè)備和工藝操作所產(chǎn)生的噪聲不能超過國家規(guī)定的建筑施工臨界噪聲排放標準，否則應(yīng)采取消聲措施。25 / 31編制說明本手冊是針對汝郴高速公路橋梁預(yù)應(yīng)力施工而編制的，在編制的過程中除了對現(xiàn)行《公路橋涵施工技術(shù)規(guī)范》 （JTJ0412022）的相關(guān)要求做了細化和補充外，還廣泛借鑒了國內(nèi)外在橋梁預(yù)應(yīng)力施工技術(shù)與質(zhì)量檢測驗收方面的最新成果。汝郴高速公路橋梁預(yù)應(yīng)力施工主要以后張法為主，該項目采用的預(yù)應(yīng)力筋材料主要是公稱直徑為 、極限抗拉強度 1860MPa 的預(yù)應(yīng)力鋼絞線，這也是目前國內(nèi)使用最為廣泛的一種預(yù)應(yīng)力鋼材，因此本手冊預(yù)應(yīng)力張拉施工控制重點是針對后張法，有效預(yù)應(yīng)力的檢測驗收也主要是針對鋼絞線組成的預(yù)應(yīng)力鋼束而言。與現(xiàn)行《公路橋涵施工技術(shù)規(guī)范》 （JTJ0412022）相比，本手冊主要在以下方面做了補充和細化，某些內(nèi)容填補了該規(guī)范的空白：1 有效預(yù)應(yīng)力的的檢測驗收。本手冊提出了對張拉施工質(zhì)量的驗收及相應(yīng)的驗收指標，如有效預(yù)應(yīng)力大小偏差控制要求、同束中各根鋼絞線的受力不均勻度控制要求、同梁（斷面）束力不均勻度控制要求等。2 鑒于張拉速度過快導(dǎo)致梁體產(chǎn)生裂縫和持荷時間不足導(dǎo)致實測有效預(yù)應(yīng)力偏小的情況，本手冊對不同長度鋼束的持荷時間和張拉施工速度的控制提出了建議。3 考慮到管道內(nèi)鋼絞線相互纏繞的情況，建議提高張拉初應(yīng)力，這樣做的好處在于避免了在較低的初應(yīng)力狀態(tài)下嚴重打絞的鋼絞線在初應(yīng)力狀態(tài)下未受力。4 對先簡支后連續(xù) T 梁、箱梁連續(xù)現(xiàn)澆段負彎矩預(yù)應(yīng)力筋、剛構(gòu)橋的豎向預(yù)應(yīng)力筋等有效預(yù)應(yīng)力建立困難的預(yù)應(yīng)力筋束，提出了有效預(yù)應(yīng)力建立的解決辦法。5 為保證同束中各根鋼絞線受力的均勻性，強調(diào)采用整束穿束工藝進行穿束施工。并對該工藝進行了詳細的闡述。由于對預(yù)應(yīng)力施工技術(shù)的研究工作還不夠深入，加之水平和時間有限，本手冊有些內(nèi)容還有待進一步深入研究，錯誤與紕漏在所難免，懇請使用本手冊的各方予以指出并提出寶貴意見，以便我們繼續(xù)研究與探討，不斷地完善，從而更好的為使用本手冊的廣大工程技術(shù)人員服務(wù)。26 / 31附件 本手冊相關(guān)條款的補充說明1 條 張拉設(shè)備整體靜態(tài)標定千斤頂、壓力表和油泵是一個完整的張拉施力系統(tǒng)，千斤頂顯示張拉力值，油壓表顯示兆帕數(shù)，兩者的相互轉(zhuǎn)換與油缸本身性質(zhì)（如張拉油缸面積）相關(guān)，因此必須結(jié)合施工現(xiàn)場整體靜態(tài)標定。張拉系統(tǒng)的標定必須保持靜態(tài)，絕不允許動態(tài)標定，否則由于摩阻影響、內(nèi)泄漏影響將導(dǎo)致標定時油壓表讀數(shù)偏大，而張拉持荷時必然導(dǎo)致張拉力的惡性增大，加之各根鋼絞線受力不均，勢必使受力大的鋼絞線在張拉時進入屈服區(qū)，導(dǎo)致預(yù)應(yīng)力施加的全面失敗。檢測中若發(fā)現(xiàn)錨下有效預(yù)應(yīng)力及均勻度偏差較大的鋼束，應(yīng)對該鋼束全部退錨，重新梳編穿束，并對千斤頂泵站系統(tǒng)進行修復(fù)后實施正確的靜態(tài)標定后，才能繼續(xù)進行張拉施工。2 、 條 梳編穿束工藝現(xiàn)行《公路橋涵施工技術(shù)規(guī)范》中對單根穿束、整束穿束均認可。實踐證明當(dāng)鋼絞線根數(shù)較多、長度較長時單根穿束將引起的鋼絞線相互纏繞，導(dǎo)致張拉時鋼絞線受力嚴重不均；并且由于單根穿束使管道內(nèi)鋼絞線纏繞和無規(guī)則排列，將導(dǎo)致最后穿入的鋼絞線無法穿入而造成少穿鋼絞線。因此本手冊強調(diào)采用整束穿束系統(tǒng)進行穿束。采用整束梳編穿束可有效避免單根穿束引起的鋼絞線相互纏繞導(dǎo)致張拉時鋼絞線受力嚴重不均，保證單根鋼絞線受力均勻，不會發(fā)生像傳統(tǒng)穿束張拉，導(dǎo)致同束中各單根鋼絞線受力不均而危及其使用壽命（受力大的，早期疲勞斷裂，接著連鎖反應(yīng)，導(dǎo)致預(yù)應(yīng)力喪失，橋梁下?lián)?、垮塌等?。3 條 預(yù)應(yīng)力施加的順序、同步性與對稱性預(yù)應(yīng)力張拉控制采取張拉力和伸長值的雙重控制法，以張拉力為主，伸長值作校核。無論對結(jié)構(gòu)整體，還是對單個構(gòu)件而言，都應(yīng)遵循同步、對稱、分級張拉的原則，并盡量減少張拉設(shè)備的移動次數(shù)。預(yù)應(yīng)力構(gòu)件張拉時，為排除混凝土的彈性壓縮不均、預(yù)應(yīng)力筋回縮及錨具27 / 31變形不均等對張拉后有效預(yù)應(yīng)力的影響進而產(chǎn)生整束有效預(yù)應(yīng)力不均勻，應(yīng)按設(shè)計要求采用多臺千斤頂，同步分級張拉到設(shè)計張拉控制應(yīng)力，盡量消除各束預(yù)應(yīng)力損失不均帶來的有效預(yù)應(yīng)力偏差。有對稱同步張拉要求的梁分批張拉時要嚴格控制其同步性，盡量減小梁體張拉過程中的變形。張拉施工時，各張拉機具應(yīng)在保壓持荷均達到穩(wěn)定后同步放張。張拉時應(yīng)避免使構(gòu)件截面呈過大的偏心受力狀態(tài)，不使構(gòu)件邊緣產(chǎn)生過大的拉應(yīng)力而使梁腹產(chǎn)生裂縫，因此張拉時需先張拉靠近截面形心的鋼束。對于多排鋼束，必須對稱進行，采取分批張拉的原則，以保證梁體在施加預(yù)應(yīng)力的過程中受力均勻、對稱且同步，使梁體不因受到偏心力矩作用而發(fā)生彎曲扭轉(zhuǎn)和側(cè)彎，不在錨下等部位產(chǎn)生過大的附加內(nèi)力而變形，也可以防止先張拉的預(yù)應(yīng)力筋的應(yīng)力受后張拉預(yù)應(yīng)力筋應(yīng)力的影響，這樣保證了竣工后梁體的錨下有效預(yù)應(yīng)力值。4 條 持荷時間持荷時間為油泵開啟、油壓表讀數(shù)穩(wěn)定后的穩(wěn)壓時間，不得少于 5 分鐘。一般來說，從張拉至張拉控制應(yīng)力到油壓表讀數(shù)穩(wěn)定一般要 5～8min（與梁的長短、預(yù)應(yīng)力筋布局、張拉方式有關(guān)） 。所以一般 40mT 梁兩端張拉時停頓時間取 5 分鐘，40～100m 取 7 分鐘，100～200m 取 8 到 10 分鐘。以保證有效預(yù)應(yīng)力充分傳遞，對梁體反拱也有很大好處。同時，充分的持荷時間可以部分抵消由于梁體和錨具變形，接縫壓縮等所造成的預(yù)應(yīng)力損失。根據(jù) 40m 長度 T 梁的試驗結(jié)果，張拉完畢持荷 2min 后錨固，梁體反拱為 ～，持荷 5min 后錨固，梁體反拱為 ～。5 條 連續(xù)剛構(gòu)橋豎向預(yù)應(yīng)力筋有效預(yù)應(yīng)力建立橋梁結(jié)構(gòu)中，豎向預(yù)應(yīng)力和縱向預(yù)應(yīng)力兩者結(jié)合來控制腹板的剪應(yīng)力和主拉應(yīng)力。理論分析及實踐經(jīng)驗表明，如果豎向預(yù)應(yīng)力筋不能充分發(fā)揮作用，橋梁腹板的主拉應(yīng)力就將超過規(guī)范規(guī)定的限值，從而出現(xiàn)斜裂縫。為保證豎向筋錨固后有效預(yù)應(yīng)力達到設(shè)計要求，有必要對其進行嚴格的控制，發(fā)現(xiàn)其存在的規(guī)律，以準確建立豎向有效預(yù)應(yīng)力值。目前工程上常采用的豎向預(yù)應(yīng)力筋有鋼絞線與精扎螺紋鋼筋兩種類型。從有效預(yù)應(yīng)力建立難易的角度出發(fā)，建議連續(xù)剛構(gòu)橋豎向預(yù)應(yīng)力筋采用鋼絞線束。28 / 316 條 現(xiàn)澆連續(xù)段負彎矩預(yù)應(yīng)力筋預(yù)應(yīng)力損失分析對于先簡支后連續(xù)的 T 梁、箱梁，由于其現(xiàn)澆段預(yù)應(yīng)力鋼束很短：一般為7～12m。從布束上看，預(yù)應(yīng)力鋼束較為平直，故摩阻不大，現(xiàn)普遍采用兩端張拉，預(yù)應(yīng)力損失甚為嚴重：按一般錨具、限位板與鋼絞線的匹配關(guān)系，從現(xiàn)行規(guī)范要求，張拉錨固后其回縮值為 6mm，兩端張拉則為 12mm。經(jīng)過簡單計算悉知：此回縮值影響分別為：表附1 鋼絞線回縮影響值鋼絞線長 7m 8m 9m 10m 11m 12m單索減少量（公稱直徑為 的鋼絞線） 40kN 32kN 29kN 若張拉控制應(yīng)力為 ，對應(yīng)張拉力為 195kN，錨固后錨下有效預(yù)應(yīng)力pkf為 168～188kN，通過損失折減計算，7～12m 的預(yù)應(yīng)力鋼束張拉錨固后全部不合格（均偏?。?。再計及錨具壓縮變形，預(yù)應(yīng)力損失就更大，嚴重影響了有效預(yù)應(yīng)力的建立。因此應(yīng)采取必要措施進行控制。7 條 有效預(yù)應(yīng)力的檢測儀器與檢測原理錨下有效預(yù)應(yīng)力檢測是利用預(yù)應(yīng)力張拉錨固自動控制綜合測試儀來完成的，該儀器由液壓泵站系統(tǒng)、千斤頂系統(tǒng)、計算機控制系統(tǒng)組成。預(yù)應(yīng)力張拉錨固自動控制綜合測試儀是一種新型檢測儀器，它根據(jù)彈模效應(yīng)與最小應(yīng)力跟蹤原理。當(dāng)千斤頂帶動鋼絞線與夾片沿軸線移動 時，即測出錨下有效預(yù)應(yīng)力值。利用預(yù)應(yīng)力張拉錨固自動控制綜合測試儀檢測會對鋼絞線進行檢測張拉，但不會對已經(jīng)形成的錨下有效預(yù)應(yīng)力產(chǎn)生影響。因為檢測張拉，夾片只隨鋼絞線軸線移動 ，遠低于限位板的限位面，夾片仍牢牢咬住鋼絞線，力放開后，夾片與鋼絞線相對位置不發(fā)生變化，由于鋼絞線是彈性體，在比例極限內(nèi)，力放松后，鋼絞線會恢復(fù)原狀，其錨下有效預(yù)應(yīng)力也不會發(fā)生變化。