冰箱門殼bc-47滾壓成型及專機(jī)畢業(yè)設(shè)計(jì)-資料下載頁
2025-06-26 07:10本頁面
【正文】 = 115 =取安全系數(shù)S=d180。min=S A0= =，圓整為36mm圖44 軸的結(jié)構(gòu)簡圖（3）初步選擇角接觸軸承6210C，尺寸為，故d2=50mm。了、L2=40mm。軸承由定位軸肩定位，故定位軸肩為d3=56mm，L3=40mm。（4）取安裝齒輪處的軸徑d3=40mm，齒輪的下端由軸肩定位，取輪轂長度L=56mm（5）軸與鏈輪之間采用普通平頭平鍵。軸上零件軸向定位。(6)做出軸的計(jì)算簡圖,求軸上零件的載荷可據(jù)此計(jì)算軸承所受的徑向載荷Fr1和Fr2將軸系部件受到的空間力系分解為鉛垂面和水平面兩個(gè)平面力系。其中，水平面平面力系圖中的為通過另加轉(zhuǎn)矩而平移到指向軸線[24]。力矩圖和彎矩圖：圖45軸的彎矩圖和扭矩圖（7）校核軸的強(qiáng)度 （436）式中 ——軸的計(jì)算應(yīng)力，單位MpaM ——軸所受的彎矩，單位NmmT ——軸所受的扭矩，單位NmmW ——軸的抗彎截面系數(shù)，單位 ——許用彎曲應(yīng)力，單位為Mpa取=， （437）其中，軸的直徑為d=40mm，鍵槽尺寸為：，t=4mm。代入得： （437）代入計(jì)算得：查得，故安全。 軸承和鍵的選擇與校核 軸承的選用及校核故軸承不受軸向力，即=0，所以。1. 求軸承當(dāng)量動(dòng)載荷P因?yàn)閄=1，Y=0按表136，取,則=（）=2. 驗(yàn)算軸承壽命許用時(shí)間故軸承是安全的。 鍵的選用及校核（1）花鍵的擠壓強(qiáng)度校核矩形花鍵其規(guī)格為,倒角尺寸。擠壓強(qiáng)度條件為： （438）式中：T——轉(zhuǎn)矩，；——各齒載荷不均勻系數(shù)，一般為，可??；z——齒數(shù)，為8；h——齒的工作高度，mm，對(duì)于矩形花鍵；l——齒的工作長度mm；Dm——平均直徑，矩形花鍵ppp——許用壓強(qiáng)，查表5329[27]為25；代入公式，計(jì)算得： （439）故滿足擠壓強(qiáng)度要求。（2）減速器與鏈輪相連接的鍵的校核。通過普通平鍵聯(lián)接，軸徑D=50mm，鍵的公稱尺寸為bxh=14mmx8mm。 （440）式中，T——轉(zhuǎn)矩， k——鍵與輪轂的接觸高度，；l——鍵的工作長度， l=Lb=（6314）mm=49mm；轉(zhuǎn)矩：將數(shù)據(jù)代入式中，得：p=2T/Dkl[29]=2*100100/50*4*49=查表[30]5317得，滿足要求。鍵的剪切：p=2T/Dkl=2*100100/50*14*49=3Mpa查表[31]5317得，滿足要求。經(jīng)校核，普通平鍵滿足強(qiáng)度要求，是安全的。 結(jié)束語畢業(yè)設(shè)計(jì)是對(duì)大學(xué)四年的總結(jié)，在這次畢業(yè)設(shè)計(jì)中，我學(xué)到了許多的東西。以前在課本上學(xué)到的都是一些理論的知識(shí)，現(xiàn)在能夠與實(shí)際相結(jié)合，對(duì)我來說，也是一次挑戰(zhàn)。有些東西是書本上沒有的，在實(shí)際的過程中，需要不斷的嘗試，不斷的總結(jié)經(jīng)驗(yàn)，所以我感到受益匪淺。這次的設(shè)計(jì)主要是運(yùn)用了滾壓成型技術(shù)，也讓我對(duì)滾壓技術(shù)的運(yùn)用更加的熟練。與傳統(tǒng)的沖壓折彎技術(shù)相比，滾壓技術(shù)有著許多的優(yōu)點(diǎn)，無論是節(jié)約成本，還是提升效率，都有了明顯的變化。希望滾壓技術(shù)能運(yùn)用的更加廣發(fā)。在這次畢業(yè)設(shè)計(jì)中，我也發(fā)現(xiàn)了一些問題，不過在老師的精心指導(dǎo)下，我還是能夠改正。所以這次畢業(yè)設(shè)計(jì)能夠順利完成，要感謝老師和同學(xué)的幫助。 致 謝這次論文能夠順利完成，我要感謝老師和同學(xué)的幫助，特別是我的畢業(yè)導(dǎo)師，在他的悉心教導(dǎo)下，我的論文才能夠順利完成。我也要感謝和我一起完成畢業(yè)設(shè)計(jì)的同學(xué)，大家互相幫助，共同努力，一起完成了任務(wù)，我也感覺到團(tuán)隊(duì)力量的偉大。感謝我的親人朋友，你們給我了莫大的幫助，在此表示深深的感謝！ 參考文獻(xiàn)[1][M].北京：北京機(jī)械工業(yè)出版社，1984,58.[2]樊寧主編，：中國電力出版社，.[3]申永勝主編，：清華大學(xué)出版社，.[4]郭長江,楊改云,[J].機(jī)床與壓,2006,35(10).[5][M].北京:化學(xué)工業(yè)出版社,2003.[6][M].北京:高等教育出版社,.[7]何銘心，:高等教育出版社,.[8][J].鍛壓技術(shù),2000,(6):57～59.[9][J].汽車科技,1993,(2):6～12.[10]濮良貴，[M].北京：高等教育出版社，.[11],1981年.[12]成大先，王德夫，（第四版）.北京：化學(xué)工業(yè)出版社，2002.[13]成大先，王德夫，（第四版）.北京：化學(xué)工業(yè)出版社，2002.[14]成大先，王德夫，（第四版）.北京：化學(xué)工業(yè)出版社，2002.[15]成大先，王德夫，（第四版）.北京：化學(xué)工業(yè)出版社，2002.[16]：高等教育出版社，2003.[17]王文斌，（第3卷）. 北京：機(jī)械工業(yè)出版社，2004.[18]小奈弘，劉繼英．冷彎成型技術(shù)[M]．北京：化學(xué)工業(yè)出版社，2008．[19]王先進(jìn)．冷彎型鋼生產(chǎn)及應(yīng)用[M]．北京：冶金工業(yè)出版社，1995．[20] 王孝培. 沖壓設(shè)計(jì)資料[M]. 北京:機(jī)械工業(yè)出版社, 1985.[21]日吉田弘美等著. 沖壓技術(shù)100 [11]丁國良．中國冷彎型鋼生產(chǎn)面臨第二次發(fā)展高潮 [J]．焊管，2004，7(4)：1—5．[22]馮天飛，施法中，陳中奎．板料沖壓成型有限元分析中的接觸搜索法的優(yōu)化[J]．塑性工程學(xué)報(bào)，2002，(1)：27—3O.[23]韓志武，劉 才，陸衛(wèi)平．輥彎成型工藝、理論及CAE技術(shù)研究進(jìn)展與展望[J]．鋼鐵，1999，(7)：7O一72．[24] 金滌塵, 宋放之. 現(xiàn)代模具制造技術(shù)[M]. 北京:機(jī)械工業(yè)出版社, 2001.[25] 模具制造手冊(cè)編寫組. 模具制造手冊(cè)[M]. 北京:機(jī)械工業(yè)出版社, 1997.[26] Matt I as son KM Spring back analysis for sheet forming process by explicit finite element method [J].International Journal of So lids and Structures,1999. [27] Lee SW Yang DY An assessment of numerical parameters in flue spring back in explicit finite element analysis of sheet metal forming process [J].Mats Processing Technology,1998. [28] . Panton, . Zhu, . Duncan, Geometric constraints on the forming path in roll forming channel sections, Proc. Inst. Mech. Eng. 206.[29] D. Bhattacharyya, . Smith, . Yee, . Collins, The prediction of deformation length in cold roll forming, J. Mech. Work. Tech. 9 (1984) 181–191.[30] . Chiang, Cold roll forming, ME Thesis, University of Auckland, August 1984.
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