【正文】 圖626；；；代入公式得：∴；支座反力：剪力：QA右=；QB左=；QB右=；QC左=（二）可變作用標準值產(chǎn)生的作用效應(yīng)：堆貨均布荷載、起重運輸機械荷載等引起的內(nèi)力，注意不同可變荷載同時存在的可能性。1）堆貨荷載，以三角形均布荷載作用在橫向排架上： 圖627q=30kPa；；代入公式得：∴；支座反力： kN kN剪力：QA右=；QB左=；QB右=；QC左=2）門機，以集中力作用在橫向排架上：圖628P=1320kN ；；代入公式得： ∴；支座反力：剪力：QA右=；QB左=；QB右=；QC左=3）系纜力，以水平力、豎向力和彎矩作用于海側(cè)支座處：圖629M=m；；；代入公式得：∴；；M3 = 0支座反力：剪力：QA右=；QB左=；QB右=0kN；QC左=計算出各種組合狀況下縱梁的跨中和支座處的彎矩、剪力、支座反力。一．承載力極限狀態(tài)的作用效應(yīng)組合： （6—20）式中：——結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)，； ——永久作用標準值； ——永久作用效應(yīng)系數(shù)（為永久作用效應(yīng)，當有多個永久作用時，應(yīng)對其作用效應(yīng)進行疊加）； ——永久作用分項系數(shù)，；——主導(dǎo)可變作用標準值；——主導(dǎo)可變作用效應(yīng)系數(shù)（為主導(dǎo)可變作用效應(yīng)，取值應(yīng)大于其他任何一個可變作用的效應(yīng)）；——主導(dǎo)可變作用分項系數(shù)，；——可變作用組合系數(shù)，；——第i個非主導(dǎo)可變作用的標準值；——第i個非主導(dǎo)可變作用效應(yīng)系數(shù)（為第i個非主導(dǎo)可變作用效應(yīng)）；——第i個非主導(dǎo)可變作用分項系數(shù)。支座彎矩作用效應(yīng)組合M1={[0+0+(－)] +（0）+[0+（－）]} =－（）M2={[+188+（－）]+（－）+[+（）]} =－（）M3={(0+0+) +0+(0+0)}) =（）跨中彎矩： 支座反力：R1={[+++]++[+]}= KNR1={[++]++[+()]}= KNR1={[++]++[+()]}= KN剪力：QA右={[+++]++}= KNQB左={[+]+（）+[（）+]}= KNQB右 ={[++]++}= KNQB右={[+]++[（）+]}= KN參考港口工程混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范（JTJ 26798）。按照雙筋截面進行配筋計算，以構(gòu)件內(nèi)力彎矩的最大值進行計算。應(yīng)滿足最小配筋率，如果不滿足則按最小配筋率進行配筋?？箯潯⒖辜?、抗扭、抗壓、抗沖切，根據(jù)各構(gòu)件的規(guī)定分別計算。配筋計算：使用期配筋受力筋采用III級熱軋鋼筋=360（N/mm2）因彎矩較大，估計將配置雙排筋，取a=80mm，鑒別T形梁所屬情況：滿足要求故取=10001920=2880（mm2）查表選625 =2945mm2使用期下邊受拉取a=80mm，鑒別T形梁所屬情況：滿足要求故取=10001920=2880（mm2）查表選625 =2945mm2施工期配筋受力筋采用III級熱軋鋼筋=360（N/mm2）施工期上邊受拉因彎矩較大，估計將配置雙排筋，取a=80mm，鑒別T形梁所屬情況：鑒別T形梁所屬情況：滿足要求故取=10001420=2130（mm2）查表選622 =2281mm2參考港口工程混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范（JTJ 26798）“”、“”、“”、“”、“”。最大剪力V= 故截面尺寸滿足抗剪條件。選用φ8﹫100箍筋 滿足要求。致謝主要參考《港口工程樁基規(guī)范》JTJ25498和《港口工程樁基規(guī)范》JTJ25498(局部修訂)。局部修訂主要針對的是水平承載力驗算。只考慮承載能力極限狀態(tài)下持久狀況作用效應(yīng)的持久組合，內(nèi)容包括垂向承載力、樁身內(nèi)力計算。樁身內(nèi)力計算采用假想嵌固點法，按平面剛架計算。僅計算持久狀況，短暫狀況與持久狀況相比，內(nèi)力較小，不起控制作用，故可不作計算。包括樁的自由長度、受彎長度、假想嵌固點深度、水平地基反力系數(shù)等。計算簡圖如圖所示圖630經(jīng)計算得：L1= L2= L3= L4= L5=基樁上作用的永久作用和可變作用（持久狀況）。永久作用：主要是結(jié)構(gòu)自重，包括預(yù)制橫梁（=25kPa）、現(xiàn)澆接頭（=25kPa）、面層（=24kPa）、預(yù)制面板（=25kPa）、縱梁（=25kPa）傳來的支座反力、靠船構(gòu)件（=25kPa）等?？勺冏饔茫捍昂奢d(主要是撞擊力和系纜力)、堆貨均布荷載、門座起重機荷載、平板拖掛車荷載等。持久狀況永久作用和可變作用產(chǎn)生的內(nèi)力。主要計算樁的豎向承載力及在吊運時在樁自重作用下產(chǎn)生的內(nèi)力。（一）吊樁內(nèi)力計算樁長L=，兩端各有2m實心段的空心方樁，采用四點吊吊立時： （6—21）式中：M——最大彎矩設(shè)計值 q==25=M=452=242（）水平吊運時： （6—22）式中：M——最大彎矩設(shè)計值 q==25=M==（）（二）錘擊沉樁拉應(yīng)力計算 錘擊沉樁拉應(yīng)力標準值應(yīng)遵照“樁基規(guī)范”。去打樁拉應(yīng)力標準值= 故錘擊沉樁時產(chǎn)生的最大拉力為：PL=103=2376（kN）致謝經(jīng)過半年的忙碌和工作，本次畢業(yè)設(shè)計已經(jīng)接近尾聲，通過此次畢業(yè)設(shè)計，彌補了以前學(xué)習(xí)過程當中很多的不足。作為一個本科生的畢業(yè)設(shè)計，由于經(jīng)驗的匱乏，難免有許多考慮不周全的地方，如果沒有李琳老師的督促指導(dǎo)，以及一起工作的同學(xué)們的支持，想要完成這個設(shè)計是難以想象的。其次，還要感謝大學(xué)四年來教過我的所有老師，是他們幫我打下專業(yè)知識的基礎(chǔ)。同時還要感謝我所有的同學(xué)們，正是因為有了你們的支持和鼓勵，我才能克服一個一個的困難和疑惑，直至此次畢業(yè)設(shè)計的順利完成。再次，感謝xx城市建設(shè)學(xué)院為我提供了良好的學(xué)習(xí)條件，以及四年來對我的大力栽培。最后向我的父親、母親致謝，感謝他們的養(yǎng)育之恩，感謝他們對我的理解與支持。參考資料及設(shè)計規(guī)范參考資料及設(shè)計規(guī)范[1] (JTJ21199)[S].北京：人民交通出版社.[2] (JTJ21598) [S] .北京：人民交通出版社.[3] （JTJ 21398）[S].北京：人民交通出版社.[4] (JTJ29098) [S] .北京：人民交通出版社.[5] (JTJ29198) [S].北京：人民交通出版社.[6] (JTJ29898) [S] .北京：人民交通出版社.[7] (JTJ3002000) [S] .北京：人民交通出版社.[8] （JTJ292—98）[S].北京：人民交通出版社.[9] (JTJ26798) [S] .北京：人民交通出版社.[10](JTJ25098) [S] .北京：人民交通出版社.[11]（JTJ 28399）[S].北京：人民交通出版社.[12]（JTJ 2752000）[S].北京：人民交通出版社.[13](JTJ22598) [S] .北京：人民交通出版社.[14](JTJ23194) [S] .北京：人民交通出版社.[15](JTJ23799) [S] .北京：人民交通出版社.[16](JTJ24097) [S] .北京：人民交通出版社.[17](JTJ2482001) [S] .北京：人民交通出版社.[18](JTJ2852000) [S] .北京：人民交通出版社.[19](JTJ2952000) [S] .北京：人民交通出版社.[20](JTJ2972001) [S] .北京：人民交通出版社.[21](JTJ2492001) [S] .北京：人民交通出版社.[22]（JTJ22198）[S].北京：人民交通出版社.[23]（上冊）[M].北京：人民交通出版社，1994.[24]（中冊）[M].北京：人民交通出版社，1994.[25]（下冊）[M].北京：人民交通出版社，1994.[26][M] .xx：xx大學(xué)出版社，2002.[27]韓理安．港口水工建筑物（第二版）[M]．北京：人民交通出版社，2008.畢業(yè)設(shè)計任務(wù)書外文資料及譯文防治由液化引起的樁基側(cè)向變位對策的離心機研究土木工程與環(huán)境工程系 倫斯勒理工學(xué)院,Troy 紐約12180美國紐約摘要：地震中與地基失穩(wěn)和液化相關(guān)的基礎(chǔ)及上部結(jié)構(gòu)損壞多次發(fā)生，說明側(cè)向變位的重要性，尤其是淺部存在非液化土層成為破壞起因時更是如此。典型地，這種非液化堅硬土層覆蓋于切實發(fā)生了側(cè)向位移的可液化土層之上，側(cè)向推動樁與樁冠梁，產(chǎn)生很大的側(cè)向力、側(cè)向位移，在基礎(chǔ)中產(chǎn)生很大的彎矩。這些效應(yīng)取決于自由場地變形、非液化土層、基礎(chǔ)及上部結(jié)構(gòu)的特性。對于一個已有樁基礎(chǔ)，第一步就是要確定樁基礎(chǔ)是否有足夠的剛度和強度，以抵抗這種土層的側(cè)向作用力，尤其是抵抗這種由非液化土層帶來的被動推力，而基礎(chǔ)的位移和轉(zhuǎn)動都在可接受的范圍內(nèi)，基礎(chǔ)單元沒有產(chǎn)生損壞；在這種情況下，就不必采取任何措施。如果此評價推斷，基礎(chǔ)不能提供需要的剛度和強度以抵抗破壞，常采取下面三種策略：(1)現(xiàn)場可液化地基土的補救措施，以防止自由場地的液化，防止在第一場地發(fā)生的側(cè)向位移；(2)通過加固以改善基礎(chǔ)，例如加樁或加固已有樁；(3)通過改善措施，在基礎(chǔ)附近淺層設(shè)置如軟土或其他材料或裝置的“軟結(jié)合點”，將基礎(chǔ)、尤其是樁冠梁與自由場地非液化土層相分離，由此限制施加到樁和樁冠梁上的側(cè)向作用力到一很小值，使基礎(chǔ)的變形和彎曲達最小。本文介紹作者參與的、在倫斯勒理工學(xué)院巖土工程離心機上做的多組單樁和群樁離心機模型試驗，討論這些防治措施。 簡介 作用在深基礎(chǔ)上發(fā)生液化的效果是十分具有破壞性的、會造成重大損失。永久側(cè)面的地面變形在自由場地中的橫向擴展形成的力是作用于樁的一個重要來源，不僅僅是單獨或聯(lián)合與上部結(jié)構(gòu)慣性，并同時產(chǎn)生在震動期間。淺處或深處樁的破碎和破裂都是非常普遍的，在破裂的連接點,以及作用與樁端的永久的側(cè)向運動、垂直運動和水平運動，還有樁冠梁作用的上部結(jié)構(gòu)上都能夠看到（圖1）。日本、美國和其他國家包括1989年Loma Prieta，加州和1995年神戶，日本發(fā)生的地震影響了大廈、橋梁、港口設(shè)施和其他結(jié)構(gòu)。震動桌測試的個案歷史就像1g和離心機測試分析顯露了現(xiàn)象的重要方面并且突出了它的復(fù)雜。它根本上是運動學(xué)土壤結(jié)構(gòu)相互作用處理介入的地基和基礎(chǔ)永久變形，深基礎(chǔ)和上部結(jié)構(gòu)相互作用抑制地面的側(cè)向永久位移。[Hamada和O’Rourke 1992年。 O’Rourke和Hamada 1992年。 Tokimatst等， 1996年。 Dobry和Abdoun 2001年。 Abdoun等， 2003a。 Dobry等， 2003年] 有些情況下基礎(chǔ)上部的側(cè)向位移與自由場地的相似，在其他它方向移動特別少，由于上部結(jié)構(gòu)的限制作用，或者是深基礎(chǔ)的側(cè)向剛度包括樁群和斜樁?；A(chǔ)可能處于大的側(cè)向壓力作用下，包括特別是來自在液化土壤頂部的非液化淺土壤層的壓力。在某些情況下這種土壤在一些無關(guān)緊要的壓力作用在基礎(chǔ)上和一些基礎(chǔ)上和上部結(jié)構(gòu)的小變形作用之前就已經(jīng)破壞掉了[Berrill等，1997年]；或者是在基礎(chǔ)無法承受彎曲和剪力時(圖2)并且/或者經(jīng)歷了永久變形和樁端的彎矩時破環(huán)。觀察到的損傷和破裂經(jīng)常集中在樁在液化土壤層上部和更低的界限，有在土壤分層處，或者在與樁冠梁的連接點(圖2)。當非液化土壤層被迫側(cè)向運動時(圖2 第二號承重樁)，同當基礎(chǔ)是自由側(cè)向移動，并且作用在它們身上的強度由液化土壤限制時相比(圖2 第一號浮動式打樁機)，更多的破壞發(fā)生在樁上。 當這樣的非液化淺土層存在，作用在基礎(chǔ)上的側(cè)向變位產(chǎn)生的效應(yīng)取決于自由場地變形，非液化土層和基礎(chǔ)和上部結(jié)構(gòu)的特性[Dobry和 Abdoun,1998年]。典型地以一現(xiàn)有的樁基礎(chǔ)為例，第一步是要核實是否樁基礎(chǔ)有夠剛度和強度抵抗土壤橫向力,特別是持力層，在沒有損害基礎(chǔ)的情況下需要有適當?shù)奈灰坪妥冃文芰ΑＨ绻A(chǔ)不能提供需要的剛度和強度以抵抗破壞，常采取下面三種策略：(1)現(xiàn)場可液化地基土的補救措施，以防止自由場地的液化，防止在第一場地發(fā)生的側(cè)向位移；(2)通過加固以改善基礎(chǔ)，例如加樁或加固已有樁；(3)通過改善措施，在基礎(chǔ)附近淺層設(shè)置如軟土或其他材料或裝置的“軟結(jié)合點”，將基礎(chǔ)、尤其是樁冠梁與自由場地非液化土層相分離，由此限制施加到樁和樁冠梁上的側(cè)向作用力到一很小值，使基礎(chǔ)的變形和彎曲達最小。本文介紹作者參與的、在倫斯勒理工學(xué)院巖土工程離心機上做的多組單樁和群樁離心機模型試驗，討論這些防治措施。離心機塑造被辨認，一個關(guān)鍵工具辨認和定量機制，校準分析和評估改型戰(zhàn)略為堆基礎(chǔ)被服從到液化和側(cè)向傳播。圖3顯示用于這研究的150g噸土質(zhì)技術(shù)的倫斯勒理工學(xué)院巖土工程離心機，位于紐約Troy倫斯勒理工校園，附加信息關(guān)于用于這研究的離心機設(shè)備并且從離心機的其他項目和基本原則塑造的結(jié)果，可以在倫斯勒理工網(wǎng)站上找到()。圖4中描述的離心機模型2,2m和2G的底部都是剛性的，并且有11根長10m的模仿目標方位的原型樁，樁帽定位，埋置在剖面為3層粘土