【正文】 4 截面 4 節(jié)點(diǎn)處，此時(shí) = ?≈ 20pAm=、 ?≈ ?≈、 根據(jù)規(guī)范表 ，鋼筋強(qiáng)度取值為： = = = 300syfMPa= 300syfMPa=、 代入公式： 46 pypsyscmcsysppfAfAfAfAA ? +=++ 、 ??? + = + 得 =、＝ 則 ,00()()ucmcpssysspppMfSfAhaAha? =+?+?、、 ()() 2?= ?+ ? = 檢驗(yàn)： 49500 () M ==符合要求 2．取跨中處 7 節(jié)點(diǎn)處 此時(shí) hm= ?≈ 20pAm =、 ?≈ ?≈、 = = = 300syfMPa= 300syfMPa=、 代入公式pypsyscmcsysppfAfAfAfAA? +=++、得： ??? + = + 得 == 、 則 ,00()()ucmcpssysspppMfSfAhaAha? =+?+?、、 ()() 2?= ?+ ? NmKNm= ?=? 47 檢算： 55740 () M =≈符合要求 3．取支座處 13節(jié)點(diǎn)檢算 此時(shí) hm= ?≈ 20pAm=、 ?≈ ?≈、 = = = 300syfMPa= 300syfMPa=、 代入公式pypsyscmcsysppfAfAfAfAA? +=++、得： ???+ = + 得： ==、 因此， ()cffAbbhbx=?+、 (42) =? + = ,00()()() 22f cpsffh x Sbbhhbxh=??+?、 、 (42)()() 22 =? ?+ ? = 則 ,00()()ucmcpssysspppMfSfAhaAha? =+?+?、、 ()?= + ? = ?=? 檢算： 91239 () M=≈符合要求 48 第八章 斜截面抗剪承載力 斜截面抗剪承載力計(jì)算公式為： ucsbpVVVVV ≤ =++ 式中： V—— 斜截面剪力設(shè)計(jì)值； uV —— 斜截面抗剪承載能力； csV —— 斜截面上混凝土和箍筋提供的抗剪承載力； cscsvA Vfbhfh s =+ b、 0h—— 構(gòu)件的寬度和有效高度； svf—— 箍筋抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值； svA—— 配置在同一截面內(nèi)箍筋各肢的全部截面面積； s—— 箍筋間距； bV—— 斜截面上彎起鋼筋提供的抗剪承載力。 =+ 因沒有非預(yù)應(yīng)力彎起鋼筋，則 = sbA、pbA—— 分別為與檢算的斜截面相交的非預(yù)應(yīng)力彎起鋼筋和預(yù)應(yīng) 力彎起鋼筋的全部截面面積； sα、 pα —— 分別為彎起的非預(yù)應(yīng)力筋和預(yù)應(yīng)力筋的切線傾角。 計(jì)算過程： a． 支座處：取 = cscsvA Vfbhfh s=+ 6 ? = + 49 NKN= = 已知： 1674pyfMPa= ??= = α = = 則 =?= NKN= = ucspVVV =+163481950835856KN=+= ≥ =支座 b． 1 4 截面處：取 sm= cscsvA Vfbhfh s =+ 6 ? = + NKN= = 已知： 1674pyfMPa= ??= = = = 則 =?= NKN= = ucspVVV=+ KNVKN=+=≥ =截面 50 b． 跨中處： 取 = cscsvA Vfbhfh s =+ 6 ? = + NKN =＝ 已知： 1674pyfMPa= 0pbA= 0pα = sin0pα = 則 0bV= ucspVVV=+ ==≥ =跨中 經(jīng)上述檢算可知，斜截面抗剪承載內(nèi)力滿足要求。 51 第九章 截面正應(yīng)力計(jì)算 預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件在各個(gè)受力階段均有不同得受力特點(diǎn)，從施加預(yù)應(yīng) 力起，其截面內(nèi)的鋼筋和混凝土就處于高應(yīng)力狀態(tài)，經(jīng)受著考驗(yàn)。為了保 證構(gòu)件在各工作階段工作的安全可靠，除按承載 能力極限狀態(tài)進(jìn)行強(qiáng)度檢 算外，還必須對其在施工和使用階段的應(yīng)力狀態(tài)進(jìn)行驗(yàn)算，并予以控制。 1．預(yù)加預(yù)應(yīng)力階段混凝土截面正應(yīng)力計(jì)算 本階段構(gòu)件主要承受預(yù)加力和構(gòu)件自重的作用，其受力特點(diǎn)是：預(yù)加 力值最大（因預(yù)應(yīng)力損失最小），而外荷載最小（僅有構(gòu)件的自重作用）。 （ 1） 由預(yù)加力產(chǎn)生的混凝土截面正應(yīng)力 后張法構(gòu)件 pp pc nNN = Apn ne W? ? 式中： pN—— 后張法構(gòu)件預(yù)應(yīng)力筋的有效預(yù)加力（扣除相應(yīng)階段的預(yù) 應(yīng) 力損失），對于曲線配筋的后張法梁： pN()(cos)()II conlppbppconlAAA??α?? =?++?、 pA、 pA、 —— 分別為受拉區(qū)和受壓區(qū)預(yù)應(yīng)力筋的截面面積； pbA—— 彎起預(yù)應(yīng)力筋的截面面積； con?、 con ?、 —— 分別為張拉受拉區(qū)和受壓區(qū)預(yù)應(yīng)力筋時(shí)錨下的控制應(yīng) 力； pe?、 p ?、 —— 分別為受拉區(qū)和受壓區(qū)預(yù)應(yīng)力筋（扣除相應(yīng)階段的預(yù)應(yīng) 力損失）的有效預(yù)應(yīng)力； pα —— 計(jì)算截面處彎起的預(yù)應(yīng)力筋的切線與構(gòu)件軸線的夾角； pne—— 后張法構(gòu)件預(yù)應(yīng)力筋的合力作用點(diǎn)至凈截面形心軸的 距離； nA、 nI、 nW—— 分別為構(gòu)件凈截面面積、慣性矩和截面模量。 （ 2） 由構(gòu)件自重 1g產(chǎn)生的混凝土截面正應(yīng)力 52 后張法構(gòu)件 g1g1 gc1 nNM = AnW?177。 式中： g1N、 g1M—— 分別為自重引起的計(jì)算軸力和彎矩（軸力以壓為 正） （ 3） 預(yù)加應(yīng)力階段的總應(yīng)力 后張法構(gòu)件 ppg1g1 nnNNNM AApn c nne WW? =+177。 ? 檢算過程： pN()(cos)()II conlppbppconlAAA??α?? =?++?、 124I llll???? =++ MPa=++= () conlMPa?? ?= ?=、 （ 4） 檢算代表截面 a．取 1 4 跨 7 節(jié)點(diǎn)處： 由預(yù)加力產(chǎn)生的混凝土截面正應(yīng)力 ?≈ 0pA= ??≈ = ≈ ≈ = nI Wm y=== 則 622 ()??= + N= =?= 53 pp pc nNN = Apn ne W? + =+ MPa= 由構(gòu)件自重 1g產(chǎn)生的混凝土截面正應(yīng)力 g1g1 gc1 nNM = AnW? ? == ppg1g1 nnNNNM AApn c nne WW? =++? =?= == =（滿足要求） b．取跨中截面 21節(jié)點(diǎn)處： 由預(yù)加力產(chǎn)生的混凝土截面正應(yīng)力 ?≈ 0pA= 0pbA = 0pα = cos1pα = 35nIm= nI Wm y === 則： 62 ()?= + N= pp pc nNN = Apn ne W? + MPa =+= 由構(gòu)件自重 1g產(chǎn)生的混凝土截面正應(yīng)力 54 g1g1 gc1 nNM = AnW? ? 3 PaMPa == = ppg1g1 nnNNNM AApn c nne WW? =++? MPa=?= == =（滿足要求） c．取支座截面 13節(jié)點(diǎn)處： 由預(yù)加力產(chǎn)生的混凝土截面正應(yīng)力 ?≈ 0pbA = 0pbA= 0pα = cos1pα = = nI Wm y === 則： 62 () MPa?= + = = pp pc nNN = Apn ne W ? + MPa =+= 由構(gòu)件自重 1g產(chǎn)生的混凝土截面正應(yīng)力 g1g1 gc1 nNM = AnW? ? 3 PaMPa == = 55 ppg1g1 nnNNNM AApn c nne WW? =++? MPa=?= == =（滿足要求） 2．使用階段的正應(yīng)力計(jì)算 后張法構(gòu)件 ppg1g1g2g2 nnnNNNMNM AAApnllll c nnneNM WWW? ++ =+177。 +177。 ? 式中： g2N、 g2M—— 由二期恒載引起的計(jì)算軸力及彎矩（軸力以壓為 正） llN、 llM—— 使用階段由活載引起的最不利軸力及彎矩； 由二期恒載及活載產(chǎn)生的混凝土截面正應(yīng)力由公式可知： g2g2 nNM Allll nNM W? ++ =? a． 取 1 4 跨 7 節(jié)點(diǎn)處： 3()10 + = PaMPa= = 則 ppg1g1g2g2 nnnNNNMNM