【正文】 生的混凝土法向應(yīng)力；i ——截面回轉(zhuǎn)半徑，i2=I/A，后張法采用凈截面特性2eps——構(gòu)件受拉區(qū)、受壓區(qū)縱向普通鋼筋截面重心至構(gòu)件截面重e39。ps69 心的距離；計(jì)算考慮的齡期為t時(shí)的混xcs(t,t0)——預(yù)應(yīng)力鋼筋傳力錨固齡期為t0，凝土收縮、徐變，其終極值可按〈〈公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范〉〉JTG D62—2004 ；計(jì)算考慮的齡期為t時(shí)的徐變系數(shù)，可按〈公f（t,t0)——加載齡期為t0，路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范〉〉JTG D62—2004 . 凈截面特性（有效） 70 上緣混凝土收縮徐變損失 下緣混凝土收縮徐變損失71 72 有效預(yù)應(yīng)力的計(jì)算預(yù)應(yīng)力損失的最后結(jié)果應(yīng)列表給出各個(gè)截面的各項(xiàng)預(yù)應(yīng)力損失、張拉錨固階段和使用階段的有效預(yù)應(yīng)力以及使用階段扣除全部損失的有效預(yù)應(yīng)力值。spe=scon(sl1+sl2+sl4+sl5+sl6)（使用階段扣除全部損失的有效預(yù)應(yīng)力值） s1=scon(sl1+sl2+sl4) （張拉錨固階段的有效預(yù)應(yīng)力） 73 第七章 次內(nèi)力的計(jì)算 徐變次內(nèi)力的計(jì)算靜定結(jié)構(gòu)由混凝土的徐變不會(huì)產(chǎn)生徐變次內(nèi)力。對(duì)于超靜定結(jié)構(gòu)，由于冗力的存在，混凝土徐變受到多余約束的制約，從而引起徐變次內(nèi)力，徐變次內(nèi)力的存在使結(jié)構(gòu)的內(nèi)力重分布，重分布后的內(nèi)力可按規(guī)范方法進(jìn)行計(jì)算（）。實(shí)際上，徐變次內(nèi)力是由于體系轉(zhuǎn)換（即從靜定結(jié)構(gòu)到超靜定結(jié)構(gòu)）而產(chǎn)生的，因此在施工時(shí)應(yīng)盡量避免反復(fù)的體系轉(zhuǎn)換次數(shù)。本設(shè)計(jì)為滿堂支架施工，沒有體系轉(zhuǎn)換，故不考慮徐變次內(nèi)力。 預(yù)加力引起的二次力矩預(yù)加力所引起的二次力矩僅考慮超靜定鋼束。靜定結(jié)構(gòu)該項(xiàng)為零，超定結(jié)構(gòu)該項(xiàng)不為零。采用等效荷載法計(jì)算，將超靜定鋼束的預(yù)應(yīng)力用等效荷載代替，然后用BSAS計(jì)算。BSAS的具體操作：首先修改數(shù)據(jù)文件，另存為其它文件名，將所有材料容重均設(shè)為零，將二期恒載和施工荷載均設(shè)為零，然后修改支座信息，將施工階段二的結(jié)構(gòu)變?yōu)殪o定結(jié)構(gòu)（即去掉邊跨的兩個(gè)支座和中間的支座，且將中跨兩支座分別改為固定鉸支座和滑動(dòng)鉸支座），接著將每一根超靜定預(yù)應(yīng)力鋼筋在錨固點(diǎn)處和轉(zhuǎn)折點(diǎn)處的集中力分解為作用在截面重心處的豎向力、水平力和彎矩，在施工階段二將這些力加在結(jié)構(gòu)上，接著運(yùn)行BSAS，僅計(jì)算結(jié)構(gòu)恒載內(nèi)力，所得結(jié)果中施工階段二的恒載內(nèi)力即為超靜定鋼束的初預(yù)矩，此項(xiàng)可直接手算，即初預(yù)矩等預(yù)拉力偏心距。然后將上面數(shù)據(jù)文件中各梁段的澆注時(shí)間改為全部在第二施工階段完成（包括支座），荷載不變，此時(shí)施工階段四的恒載內(nèi)力即為超靜定鋼束的總預(yù)矩，最后將兩者相減即得預(yù)加力引起的二次力。 74 預(yù)加力引起的次內(nèi)力截面號(hào) 邊支座 1/8截面 1/4截面 3/8截面 1/2截面 5/8截面 3/4截面 7/8截面 支座 1/8截面 1/4截面 3/8截面 1/2截面 5/8截面 3/4截面 7/8截面 支座M1() M2() M39。() （M1預(yù)加力引起的初預(yù)矩，M2預(yù)加力引起的總預(yù)矩） 圖 預(yù)加力引起的次內(nèi)力（） 溫度次內(nèi)力的計(jì)算溫度次內(nèi)力的計(jì)算公式按砼橋p98(3313)式計(jì)算 溫差應(yīng)力 N0=A1tαEh （）to 0M= （）tto39。Mt=M+ M （）tt 式中 N0—橋面板重心處由溫差引起的縱向力；tA1—橋面板截面面積；75 t—溫度差；α—混凝土線膨脹系數(shù)，按《公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范》 JTG D60—2004 的規(guī)定采用；Eh— 混凝土彈性模量；e=橋面板重心至換算截面重心軸的距離，重心軸以上取正值，以下取負(fù)值； o 0M—N對(duì)全截面產(chǎn)生的初彎矩；tt39。M—N0對(duì)全截面產(chǎn)生的二次彎矩；ttMt—N0對(duì)全截面產(chǎn)生的總彎矩；t由于箱形截面計(jì)算過于復(fù)雜，我們先把它換算成工字形截面，只要保證面積相等，慣性矩相等。 M01溫度引起的初彎矩，M2溫度引起的總彎矩矩，M39。溫度引起次內(nèi)力 76 支座位移引起的次內(nèi)力由于地基的原因，當(dāng)支座下降時(shí)會(huì)引起橋的內(nèi)力變化，表）77 注：M139。2 圖 支座1位移引起次內(nèi)力 圖 支座3位移引起次內(nèi)力 78 第八章 內(nèi)力組合公路橋涵結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)應(yīng)考慮結(jié)構(gòu)上可能同時(shí)出現(xiàn)的作用，按承載能力極限狀態(tài)和正常使用極限狀態(tài)進(jìn)行作用效應(yīng)組合，取其最不利效應(yīng)組合進(jìn)行設(shè)計(jì)：1 只有在結(jié)構(gòu)上可能同時(shí)出現(xiàn)的作用，才進(jìn)行其效應(yīng)組合。當(dāng)結(jié)構(gòu)或結(jié)構(gòu)構(gòu)件需做不同受力方向的驗(yàn)算時(shí)，則應(yīng)以不同方向的最不利的作用效應(yīng)進(jìn)行組合。2 當(dāng)可變作用的出現(xiàn)對(duì)結(jié)構(gòu)或結(jié)構(gòu)構(gòu)件產(chǎn)生有利影響時(shí)，該作用不應(yīng)參與組合。 3 施工階段作用效應(yīng)的組合，應(yīng)按計(jì)算需要及結(jié)構(gòu)所處條件而定，結(jié)構(gòu)上的施工人員和施工機(jī)具設(shè)備均應(yīng)作為臨時(shí)荷載加以考慮。4 多個(gè)偶然作用不同時(shí)參與組合。 承載能力極限狀態(tài)下的效應(yīng)組合公路橋涵結(jié)構(gòu)按承載能力極限狀態(tài)設(shè)計(jì)時(shí)，應(yīng)采用以下兩種作用效應(yīng)組合：基本組合和偶然組合，由于本設(shè)計(jì)不考慮偶然作用的影響，故只采用基本組合。基本組合是永久作用的設(shè)計(jì)值效應(yīng)與可變作用設(shè)計(jì)值效應(yīng)相組合，其效應(yīng)組合表達(dá)式為：g0Sud=g0(229。gGiSGik+gQ1SQ1k+yc229。gQjSQjk) ()i=1j=2nmn或 g0Sud=g0(229。SGid+SQ1d+yc229。SQjd) ()i=1j=2m式中 Sud—承載能力極限狀態(tài)下作用基本組合的效應(yīng)組合設(shè)計(jì)值；g0—結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)，按《通規(guī)》JTG 全等級(jí)采用，對(duì)應(yīng)于設(shè)計(jì)安全等級(jí)一級(jí)；gGi—第i個(gè)永久作用效應(yīng)的分項(xiàng)系數(shù)，應(yīng)按《通規(guī)》JTG 的規(guī)定采用；SGik、SGid—第i個(gè)永久作用效應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)值和設(shè)計(jì)值；gQ1—汽車荷載效應(yīng)（含汽車沖擊力、離心力）的分項(xiàng)系數(shù)，取gQ1=。當(dāng)某個(gè)可變作用在效應(yīng)組合中其值超過汽車荷載效應(yīng)時(shí)，則該作用取代汽車荷載，其分項(xiàng)系數(shù)應(yīng)采用汽車荷載的分項(xiàng)系數(shù)；對(duì)專為承受某作用而設(shè)置的結(jié)構(gòu)或裝置，設(shè)計(jì)時(shí)該作用的分項(xiàng)系數(shù)取與汽車荷載同值；計(jì)算人79 行道板和人行道欄桿的局部荷載，其分項(xiàng)系數(shù)也與汽車荷載取同值；SQ1k、SQ1d—汽車荷載效應(yīng)（含汽車沖擊力、離心力）的標(biāo)準(zhǔn)值和設(shè)計(jì)值； gQj—在作用效應(yīng)組合中除汽車荷載效應(yīng)（含汽車沖擊力、離心力）、風(fēng)荷載外的其他第j個(gè)可變作用效應(yīng)的分項(xiàng)系數(shù)，取gQj=，但風(fēng)荷載的分項(xiàng)系數(shù)取gQj=；SQjk、SQjd—在作用效應(yīng)組合中除汽車荷載效應(yīng)（含汽車沖擊力、離心力）外的其他第j個(gè)可變作用效應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)值和設(shè)計(jì)值；yc—在作用效應(yīng)組合中除汽車荷載效應(yīng)（含汽車沖擊力、離心力）外的其他可變作用效應(yīng)的組合系數(shù)，當(dāng)永久作用與汽車荷載和人群荷載（或其他一種可變作用）組合時(shí)，人群荷載（或其他一種可變作用）的組合系數(shù)取yc=；當(dāng)除汽車荷載效應(yīng)（含汽車沖擊力、離心力）外尚有兩種其他可變作用參與組合時(shí)，其組合系數(shù)取yc=；尚有三種可變作用參與組合時(shí)，其組合系數(shù)取yc=；尚有四種及多于四種的可變作用參與組合時(shí)，取yc=。 承載能力極限狀態(tài)效應(yīng)組合 80 正常使用極限狀態(tài)下的效應(yīng)組合公路橋涵結(jié)構(gòu)按正常使用極限狀態(tài)設(shè)計(jì)時(shí)，應(yīng)根據(jù)不同的設(shè)計(jì)要求，采用以下兩種效應(yīng)組合：1 作用短期效應(yīng)組合。永久作用標(biāo)準(zhǔn)值效應(yīng)與可變作用頻率值效應(yīng)相組合，其效應(yīng)組合表達(dá)式為：Ssd=229。SGik+229。y1jSQjk （）i=1j=1mn式中 Ssd—作用短期效應(yīng)組合設(shè)計(jì)值；y1j—第j個(gè)可變作用效應(yīng)的頻率值系數(shù)，汽車荷載（不計(jì)沖擊力）y1=，人群荷載y1=，風(fēng)荷載y1=，溫度梯度作用y1=，其他作用y1=；y1jSQjk—第j個(gè)可變作用效應(yīng)的頻率值。2 作用長期效應(yīng)組合。永久作用標(biāo)準(zhǔn)值效應(yīng)與可變作用準(zhǔn)永久值效應(yīng)相組合，其效應(yīng)組合表達(dá)式為：Sld=229。SGik+229。y2jSQjk （）i=1j=1mn式中 Sld—作用長期效應(yīng)組合設(shè)計(jì)值；y2j—第j個(gè)可變作用效應(yīng)的準(zhǔn)永久值系數(shù)，汽車荷載（不計(jì)沖擊力）y2=，人群荷載y2=，風(fēng)荷載y2=，溫度梯度作用y2=，其他作用y2=；y2jSQjk—第j個(gè)可變作用效應(yīng)的準(zhǔn)永久值。此外，對(duì)于正常使用極限狀態(tài)還應(yīng)考慮作用標(biāo)準(zhǔn)效應(yīng)組合，現(xiàn)將正常使用極限狀態(tài)下控制截面的效應(yīng)組合值列于下表中。 81 正常使用極限狀態(tài)效應(yīng)組合（kN/m） 82 第九章 主梁截面驗(yàn)算預(yù)應(yīng)力混凝土梁從預(yù)加力開始到承載破壞，需經(jīng)受預(yù)加應(yīng)力、使用荷載作用、裂縫出現(xiàn)和破壞等四個(gè)受力階段，為保證主梁受力可靠并予以控制，應(yīng)對(duì)控制截面進(jìn)行各個(gè)階段的驗(yàn)算。驗(yàn)算中用到的計(jì)算內(nèi)力值為第七章內(nèi)力組合值。本章后續(xù)內(nèi)容為：先進(jìn)行破壞階段（即承載能力極限狀態(tài)下）的截面強(qiáng)度驗(yàn)算，再進(jìn)行正常使用極限狀態(tài)下的截面應(yīng)力驗(yàn)算。根據(jù)《預(yù)規(guī)》JTG D622004對(duì)于全預(yù)應(yīng)力梁在使用荷載作用下，只要截面不出現(xiàn)拉應(yīng)力就不必進(jìn)行抗裂性驗(yàn)算。為了便于計(jì)算，下面列出各控制截面的截面特性： 83 84 85 正截面抗彎承載力驗(yàn)算在承載能力極限狀態(tài)下，預(yù)應(yīng)力混凝土梁沿著正截面和斜截面都有可能破壞，本設(shè)計(jì)只驗(yàn)算正截面的強(qiáng)度，斜截面強(qiáng)度忽略不計(jì)。翼緣位于受壓區(qū)的T形截面或I形截面受彎構(gòu)件，箱形截面受彎構(gòu)件的正截面承載能力可參照T形截面計(jì)算，由于本設(shè)計(jì)未考慮普通鋼筋，故其正截面抗彎承載能力按下列規(guī)定進(jìn)行計(jì)算時(shí)也不考慮普通鋼筋的影響，所以有：1 當(dāng)符合下列條件時(shí)fpdAp163。fcdb39。fh39。f （）應(yīng)以寬度為b39。f的矩形截面按下面公式計(jì)算正截面抗彎承載力：g0Md163。fcdbx(h0) （）混凝土受壓區(qū)高度x應(yīng)按下式計(jì)算： x2fpdAp=fcdb39。fx （）截面受壓區(qū)高度應(yīng)符合下列要求：x163。xbh0 （）39。當(dāng)受壓區(qū)配有縱向普通鋼筋和預(yù)應(yīng)力鋼筋，且預(yù)應(yīng)力鋼筋受壓即（fpds39。p0）為正時(shí)x163。2a39。 （） 當(dāng)受壓區(qū)僅配縱向普通鋼筋或配普通鋼筋和預(yù)應(yīng)力鋼筋，且預(yù)應(yīng)力鋼筋受拉即39。（fpds39。p0）為負(fù)時(shí)x163。2as39。 （）2 當(dāng)不符合公式（）的條件時(shí)，計(jì)算中應(yīng)考慮截面腹板受壓的作用，其正截面抗彎承載力應(yīng)按下列規(guī)定計(jì)算：hxg0Md163。fcd[bx(h0)+(b39。fb)h39。f(h0f)] （） 2239。此時(shí)，受壓區(qū)高度x應(yīng)按下列公式計(jì)算，應(yīng)應(yīng)符合（84）、（85）、（86）的要求。fpdAp=fcd[bx+(b39。fb)h39。f] （）式中 g0—橋梁結(jié)構(gòu)的重要性系數(shù)，按《預(yù)規(guī)》JTG 用，本設(shè)計(jì)為二級(jí)，取g0=；86 Md—彎矩組合設(shè)計(jì)值；fcd—混凝土軸心抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，按《預(yù)規(guī)》JTG ；fpd—縱向預(yù)應(yīng)力鋼筋的抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，按《預(yù)規(guī)》JTG 采用；Ap—受拉區(qū)縱向預(yù)應(yīng)力鋼筋的截面面積；b—矩形截面寬度或T形截面腹板寬度，本設(shè)計(jì)應(yīng)為箱形截面腹板總寬度； h0—截面有效高度，h0=ha，此處h為截面全高；a、a39?！芾瓍^(qū)、受壓區(qū)普通鋼筋和預(yù)應(yīng)力鋼筋的合力點(diǎn)至受拉區(qū)邊緣、受壓區(qū)邊緣的距離；as39?！軌簠^(qū)普通鋼筋合力點(diǎn)至受壓區(qū)邊緣的距離；h39。f—T形或I形截面受壓翼緣厚度；b39。f—T形或I形截面受壓翼緣的有效寬度，按《預(yù)規(guī)》JTG 。 受壓區(qū)高度及Mp的計(jì)算 djdj 87 持久狀況正常使用極限狀態(tài)應(yīng)力驗(yàn)算預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁在各個(gè)受力階段均有其不同受力特點(diǎn)。從一開始施加預(yù)應(yīng)力，其預(yù)應(yīng)力鋼筋和混凝土就開始處于高應(yīng)力下。為保證構(gòu)件在各個(gè)階段的安全，除了要進(jìn)行強(qiáng)度驗(yàn)算外，還必須對(duì)其施工和使用階段的應(yīng)力情況分別進(jìn)行驗(yàn)算。 正截面抗裂驗(yàn)算（法向拉應(yīng)力）正截面抗裂應(yīng)對(duì)構(gòu)件正截面混凝土的拉應(yīng)力進(jìn)行驗(yàn)算，并應(yīng)符合下列要求：1）全預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件，在作用（或荷載）短期效應(yīng)組合下預(yù)制構(gòu)件163。0 （）分段澆筑或砂漿接縫的縱向分塊構(gòu)件163。0 （）2）A類預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件，在作用（或荷載）短期效應(yīng)組合下sstspc163。 （）但在荷載長期效應(yīng)組合下sltspc163。0 （） 斜截面抗裂應(yīng)對(duì)構(gòu)件斜截面混凝土的主拉應(yīng)力stp進(jìn)行驗(yàn)算，并應(yīng)符合下列要求：1）全預(yù)應(yīng)力混