【正文】 （611） 式中：、——構件受拉區(qū)、受壓區(qū)全部縱向鋼筋截面重心處由混凝土收縮徐變引起的預應力損失；、——構件受拉區(qū)、受壓區(qū)全部縱向鋼筋截面重心處由預應力產生的混凝土法向壓應力，按《公預規(guī)》（JTG D622004）；——預應力混凝土鋼筋的彈性模量，??；——預應力鋼筋彈性模量與混凝土彈性模量的比值；?。?、——構件受拉區(qū)、受壓區(qū)全部縱向鋼筋配筋率；——構件截面面積，對后張法構件為凈截面面積；——截面回轉半徑，對后張法均取凈截面；、——構件受拉區(qū)、受壓區(qū)預應力鋼筋截面重心至構件截面重心距離；、——構件受拉區(qū)、受壓區(qū)普通鋼筋截面重心至構件截面重心距離；、——構件受拉區(qū)、受壓區(qū)預應力鋼筋和普通鋼筋截面重心至構件截面重心軸距離；——預應力鋼筋傳力錨固齡期為，計算考慮的齡期為時的混凝土收縮應變，其終極值按《公預規(guī)》；——加載齡期為，計算考慮的齡期為時的徐變系數，其終極值按《公預規(guī)》。設混凝土傳力錨固齡期及加載齡期均為7d，計算時間，橋梁所處環(huán)境的年平均相對濕度為80％，各截面的理論厚度，為構件截面面積，為構件與大氣接觸的周邊長度。據厚度查表并內插得：。各控制截面由混凝土收縮、徐變引起的預應力損失計算見表69。表69 各控制截面由混凝土收縮、徐變引起的預應力損失截 面左邊支點邊跨1/4邊跨跨中邊跨3/4左中支點中跨1/4中跨跨中 截面預應力損失合計和有效預應力對于后張法構件：傳力錨固時的損失（第一批）傳力錨固后的損失（第二批）各截面的預應力損失和有效預應力見表610。表610 各截面的預應力損失和有效應力項 目預加預應力階段使用階段鋼束有效預應力截 面預加應力階段使用階段左邊支點邊跨1/4邊跨跨中邊跨3/4左中支點中跨1/4 中跨跨中注：表中。第7章 截面強度驗算 基本理論預應力混凝土受彎構件截面強度的驗算內容包括兩大類，即正截面強度驗算和斜截面強度驗算。其驗算原則基本上與普通鋼筋混凝土受彎構件相同：當預應力鋼筋的含筋量配置適當時，受拉區(qū)混凝土開裂退出工作，預應力鋼筋和非預應力鋼筋分別達到各自的抗拉設計強度和 ；受壓區(qū)混凝土應力達到抗壓設計抗壓強度，非預應力鋼筋達到其抗壓設計強度，并假定受壓區(qū)的混凝土應力按矩形分布。但受壓區(qū)布有預應力鋼筋時，其應力卻達不到抗壓設計強度，這就是與普通鋼筋混凝土構件的主要區(qū)別。 計算公式根據上述基本原理，給出承載能力極限狀態(tài)下，預應力混凝土連續(xù)梁上、下緣均布預應力鋼筋的正截面強度計算公式；有關斜截面抗剪強度，因現行橋梁設計規(guī)范尚無連續(xù)梁橋的計算公式，將通過主應力驗算控制。根據《公預規(guī)》，橋梁構件的承載能力極限狀態(tài)計算，應采用下列表達式： （71） （72）式中：——橋梁結構的重要性系數，按公路橋涵的設計安全等級，一級、二級；橋梁的抗震設計不考慮結構的重要性系數；——作用（或荷載）效應（其中汽車荷載應計入沖擊系數）的組合設計值，當進行預應力混凝土連續(xù)梁等超靜定結構的承載能力極限狀態(tài)計算時，公式中的作用（或荷載）效應項應該為，其中為預應力（扣除全部預應力損失）引起的次效應；為預應力分項系數，當預應力效應對結構有利時，取=；對結構不利時，=；——構件承載力設計值；——構件承載力函數；——材料強度設計值；——幾何參數設計值，當無可靠數據時，可采用幾何參數標準值，即設計文件規(guī)定值。根據《公預規(guī)》，翼緣位于受壓的T型截面受彎構件，其正截面抗彎承載力計算符合下列規(guī)定。當符合下列條件時： （73）按式（74）和式（75）計算正截面抗彎承載力。 （74） （75）當不符合上述條件時，計算應考慮截面腹板受壓的作用，其正截面抗彎承載能力應按式（76）計算： (76)受壓區(qū)高度應按式（77）計算： （77）式中：——橋梁結構的重要性系數，按《公預規(guī)》；——彎矩組合設計值；——混凝土軸心抗壓強度設計值，按《公預規(guī)》；、——縱向普通鋼筋的抗拉強度設計值和抗壓強度設計值；、——縱向預應力鋼筋的抗拉強度設計值和抗壓強度設計值；、——受拉區(qū)、受壓區(qū)縱向普通鋼筋的截面面積；、——受拉區(qū)、受壓區(qū)縱向預應力鋼筋的截面面積；——矩形截面寬度或T形截面腹板寬度，本設計應為箱形截面腹板總寬度；——截面有效高度，此處為截面全高；、——受拉區(qū)、受壓區(qū)普通鋼筋和預應力鋼筋的合力點至受拉區(qū)邊緣、受壓區(qū)邊緣的距離；——受壓區(qū)預應力鋼筋合力點處至混凝土法向應力等于零時預應力鋼筋的應力；——T形或I形截面受壓翼緣厚度；——T形或I形截面受壓翼緣的有效寬度，按《公預規(guī)》。注：當橋梁為預應力混凝土連續(xù)梁等超靜定結構時上式中應該為《公預規(guī)》（或荷載）效應組合。以邊跨跨中截面計算為例：不考慮普通縱向鋼筋的作用，MPa,MPa，m2，m。由于是箱型截面受彎構件，依據《公預規(guī)》：m ，m，m，得。查《公預規(guī)》，求得，m，m。根據公式（67）計算受壓區(qū)高度m；根據公式（66）計算結構抗力。同理可計算其余控制界面的結構抗力，計算結果見表71。由表中可以看出，控制界面（對稱只取半跨）的計算結果全部符合規(guī)范要求。表71 截面強度驗算截面類型性質（）（）左邊支點上拉受彎最大彎矩014827上拉受彎最小彎矩0 14827邊跨1/4下拉受彎最大彎矩27788下拉受彎最小彎矩27788邊跨跨中下拉受彎最大彎矩27788下拉受彎最小彎矩27788邊跨3/4下拉受彎最大彎矩27788下拉受彎最小彎矩27788左中支點下拉受彎最大彎矩14827上拉受彎最小彎矩14827中跨1/4下拉受彎最大彎矩27788下拉受彎最小彎矩27788中跨跨中下拉受彎最大彎矩27788下拉受彎最小彎矩27788第8章 抗裂驗算 規(guī)范要求根據《公預規(guī)》，預應力混凝土受彎構件應按下列規(guī)定進行正截面和斜截面抗裂驗算。 正截面抗裂驗算正截面抗裂應對構件正截面混凝土的拉應力進行驗算，并應符合下列要求。1. 全預應力混凝土構件，在作用（或荷載）短期效應組合下預制構件 分段澆筑或砂漿接縫的縱向分塊構件 2. A類預應力混凝土構件，在在作用（或荷載）短期效應組合下但在長期效應組合下 斜截面抗裂驗算斜截面抗裂對斜截面混凝土的主拉應力進行驗算，并應符合下列要求：（1）全預應力混凝土構件，在作用（或荷載）短期效應組合下預制構件 現場澆筑（包括預置拼裝）構件 （2）A類和B類預應力混凝土構件，在作用（或荷載）短期效應組合下預制構件 現場澆筑（包括預置拼裝）構件 式中—在作用（或荷載）短期效應組合下，構件抗裂驗算邊緣混凝土的法向拉應力；—在荷載長期效應組合下，構件抗裂驗算邊緣混凝土的法向拉應力；—扣除全部應力損失后的預加力在構件抗裂驗算邊緣產生的混凝土預壓應力；——由作用（或荷載）短期效應組合和預加力產生的混凝土主拉應力；——混凝土的抗拉強度標準值。 正截面抗裂驗算在短期效應組合下的梁低拉應力驗算參見《公預規(guī)》式（）： （81）式中：——按作用短期效應組合計算的彎矩值；——構件受凈截面抗裂驗算的彈性抵抗距。計算由預加力產生的混凝土引起的法向壓應力計算參見《公預規(guī)》式（）： （82）式中：——凈截面面積；——后張法構件的預應力鋼筋和普通鋼筋的合力，按《公預規(guī)》式（）、式（）計算；——凈截面慣性矩，見表42；——凈截面重心至預應力鋼筋和普通鋼筋合力點的距離，按《公預規(guī)》式（）、式（）計算；——由預加力在后張法預應力混凝土連續(xù)梁等超靜定結構中產生的次彎矩；由于本設計是支架現澆一次成型，所以不考慮次彎矩；——凈截面重心至計算纖維處的距離；參考表42計算?；炷烈鸬姆ㄏ驂簯τ嬎惚硪姳?1，正截面抗裂驗算計算表見表82。表81 混凝土引起的法向壓應力計算表截面（kN）(m)（m4）（MPa）左邊支點邊跨1/4邊跨跨中邊跨3/4左中支點中跨1/4中跨跨中表82 正截面抗裂驗算計算表截面（）（m3）（MPa）（MPa）（MPa）左邊支點 6368邊跨1/4 邊跨跨中 邊跨3/4 左邊支點 中跨1/4 中跨跨中 斜截面抗裂驗算根據《公預規(guī)》，預應力混凝土受彎構件由作用（或荷載）短期效應組合和預加力產生的混凝土主壓應力和主壓應力，應按下列公式計算： （83） 式中：——在計算主應力點，由預加力和按作用（或荷載）短期效應組合計算的彎矩產生的混凝土法向應力；——由豎向預應力鋼筋的預加力產生的混凝土豎向壓應力；——在計算主應力點，由預應力彎起鋼筋的預加力和按作用（或荷載）短期效應組合計算的剪力產生的混凝土剪應力；——在計算主應力點，由扣除全部應力損失后的縱向預加力產生的混凝土法向預壓應力，按《公預規(guī)》式（）或式（）計算； ——構件換算截面重心軸至計算主應力點的距離；、——豎向預應力鋼筋、縱向預應力鋼筋彎起鋼筋扣除全部應力損失后的有效預應力；——單肢豎向預應力鋼筋的截面面積；——豎向預應力鋼筋的間距；b——計算主應力點處構件腹板的寬度；——計算截面上同一彎起平面內預應力彎起鋼筋的截面面積；、——計算主應力點以上（或以下）部分換算截面面積對換算截面重心軸、凈截面面積對凈截面重心軸的面積矩；——計算截面上預應力彎起鋼筋的切線與構件縱軸軸線的夾角。計算混凝土主拉應力時應選擇跨徑中最不利截面，對該截面的重心處和寬度急劇改變處進行驗算。本設計以換算形心軸（oo）為例，對各截面進行主壓應力驗算，其他計算部位可用同樣方法計算，包括上梗肋（aa），凈軸（nn）和下梗肋（bb），如圖81所示。圖81 主應力計算部位（尺寸單位：cm）換算形心軸（oo）的計算見表83，各截面各計算部位的值見表84，換算形心軸（oo）的計算見表85，各截面各計算部位的值見表86，斜截面抗裂驗算結果見表87。從表87可以看出，結果符合規(guī)范要求。表83 換算形心軸（oo）的計算表截面（）（m3）（m4）(MPa)(m2)（m3）（m4）（MPa）左邊支點 邊跨1/4邊跨跨中邊跨3/4左中支點中跨1/4中跨跨中 表84 各截面各計算部位的值匯總（）截面aannoobb左邊支點 邊跨1/4 邊跨跨中 邊跨3/4 左中支點 中跨1/4 中跨跨中 表85 換算形心軸（oo）的計算表截面左邊支點 邊跨1/4 邊跨跨中 邊跨3/4 左中支點 中跨1/4 中跨跨中 表86 各截面各計算部位的值匯總（）截面aannoobb左邊支點 邊跨1/4 邊跨跨中邊跨3