【正文】 （611） 式中：、——構(gòu)件受拉區(qū)、受壓區(qū)全部縱向鋼筋截面重心處由混凝土收縮徐變引起的預(yù)應(yīng)力損失；、——構(gòu)件受拉區(qū)、受壓區(qū)全部縱向鋼筋截面重心處由預(yù)應(yīng)力產(chǎn)生的混凝土法向壓應(yīng)力，按《公預(yù)規(guī)》（JTG D622004）；——預(yù)應(yīng)力混凝土鋼筋的彈性模量，?。弧A(yù)應(yīng)力鋼筋彈性模量與混凝土彈性模量的比值；取；、——構(gòu)件受拉區(qū)、受壓區(qū)全部縱向鋼筋配筋率；——構(gòu)件截面面積，對(duì)后張法構(gòu)件為凈截面面積；——截面回轉(zhuǎn)半徑，對(duì)后張法均取凈截面；、——構(gòu)件受拉區(qū)、受壓區(qū)預(yù)應(yīng)力鋼筋截面重心至構(gòu)件截面重心距離；、——構(gòu)件受拉區(qū)、受壓區(qū)普通鋼筋截面重心至構(gòu)件截面重心距離；、——構(gòu)件受拉區(qū)、受壓區(qū)預(yù)應(yīng)力鋼筋和普通鋼筋截面重心至構(gòu)件截面重心軸距離；——預(yù)應(yīng)力鋼筋傳力錨固齡期為，計(jì)算考慮的齡期為時(shí)的混凝土收縮應(yīng)變，其終極值按《公預(yù)規(guī)》；——加載齡期為，計(jì)算考慮的齡期為時(shí)的徐變系數(shù)，其終極值按《公預(yù)規(guī)》。設(shè)混凝土傳力錨固齡期及加載齡期均為7d，計(jì)算時(shí)間，橋梁所處環(huán)境的年平均相對(duì)濕度為80％，各截面的理論厚度，為構(gòu)件截面面積，為構(gòu)件與大氣接觸的周邊長(zhǎng)度。據(jù)厚度查表并內(nèi)插得：。各控制截面由混凝土收縮、徐變引起的預(yù)應(yīng)力損失計(jì)算見表69。表69 各控制截面由混凝土收縮、徐變引起的預(yù)應(yīng)力損失截 面左邊支點(diǎn)邊跨1/4邊跨跨中邊跨3/4左中支點(diǎn)中跨1/4中跨跨中 截面預(yù)應(yīng)力損失合計(jì)和有效預(yù)應(yīng)力對(duì)于后張法構(gòu)件：傳力錨固時(shí)的損失（第一批）傳力錨固后的損失（第二批）各截面的預(yù)應(yīng)力損失和有效預(yù)應(yīng)力見表610。表610 各截面的預(yù)應(yīng)力損失和有效應(yīng)力項(xiàng) 目預(yù)加預(yù)應(yīng)力階段使用階段鋼束有效預(yù)應(yīng)力截 面預(yù)加應(yīng)力階段使用階段左邊支點(diǎn)邊跨1/4邊跨跨中邊跨3/4左中支點(diǎn)中跨1/4 中跨跨中注：表中。第7章 截面強(qiáng)度驗(yàn)算 基本理論預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件截面強(qiáng)度的驗(yàn)算內(nèi)容包括兩大類，即正截面強(qiáng)度驗(yàn)算和斜截面強(qiáng)度驗(yàn)算。其驗(yàn)算原則基本上與普通鋼筋混凝土受彎構(gòu)件相同：當(dāng)預(yù)應(yīng)力鋼筋的含筋量配置適當(dāng)時(shí)，受拉區(qū)混凝土開裂退出工作，預(yù)應(yīng)力鋼筋和非預(yù)應(yīng)力鋼筋分別達(dá)到各自的抗拉設(shè)計(jì)強(qiáng)度和 ；受壓區(qū)混凝土應(yīng)力達(dá)到抗壓設(shè)計(jì)抗壓強(qiáng)度，非預(yù)應(yīng)力鋼筋達(dá)到其抗壓設(shè)計(jì)強(qiáng)度，并假定受壓區(qū)的混凝土應(yīng)力按矩形分布。但受壓區(qū)布有預(yù)應(yīng)力鋼筋時(shí)，其應(yīng)力卻達(dá)不到抗壓設(shè)計(jì)強(qiáng)度，這就是與普通鋼筋混凝土構(gòu)件的主要區(qū)別。 計(jì)算公式根據(jù)上述基本原理，給出承載能力極限狀態(tài)下，預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁上、下緣均布預(yù)應(yīng)力鋼筋的正截面強(qiáng)度計(jì)算公式；有關(guān)斜截面抗剪強(qiáng)度，因現(xiàn)行橋梁設(shè)計(jì)規(guī)范尚無連續(xù)梁橋的計(jì)算公式，將通過主應(yīng)力驗(yàn)算控制。根據(jù)《公預(yù)規(guī)》，橋梁構(gòu)件的承載能力極限狀態(tài)計(jì)算，應(yīng)采用下列表達(dá)式： （71） （72）式中：——橋梁結(jié)構(gòu)的重要性系數(shù)，按公路橋涵的設(shè)計(jì)安全等級(jí)，一級(jí)、二級(jí)；橋梁的抗震設(shè)計(jì)不考慮結(jié)構(gòu)的重要性系數(shù)；——作用（或荷載）效應(yīng)（其中汽車荷載應(yīng)計(jì)入沖擊系數(shù)）的組合設(shè)計(jì)值，當(dāng)進(jìn)行預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁等超靜定結(jié)構(gòu)的承載能力極限狀態(tài)計(jì)算時(shí)，公式中的作用（或荷載）效應(yīng)項(xiàng)應(yīng)該為，其中為預(yù)應(yīng)力（扣除全部預(yù)應(yīng)力損失）引起的次效應(yīng)；為預(yù)應(yīng)力分項(xiàng)系數(shù)，當(dāng)預(yù)應(yīng)力效應(yīng)對(duì)結(jié)構(gòu)有利時(shí)，取=；對(duì)結(jié)構(gòu)不利時(shí)，=；——構(gòu)件承載力設(shè)計(jì)值；——構(gòu)件承載力函數(shù)；——材料強(qiáng)度設(shè)計(jì)值；——幾何參數(shù)設(shè)計(jì)值，當(dāng)無可靠數(shù)據(jù)時(shí)，可采用幾何參數(shù)標(biāo)準(zhǔn)值，即設(shè)計(jì)文件規(guī)定值。根據(jù)《公預(yù)規(guī)》，翼緣位于受壓的T型截面受彎構(gòu)件，其正截面抗彎承載力計(jì)算符合下列規(guī)定。當(dāng)符合下列條件時(shí)： （73）按式（74）和式（75）計(jì)算正截面抗彎承載力。 （74） （75）當(dāng)不符合上述條件時(shí)，計(jì)算應(yīng)考慮截面腹板受壓的作用，其正截面抗彎承載能力應(yīng)按式（76）計(jì)算： (76)受壓區(qū)高度應(yīng)按式（77）計(jì)算： （77）式中：——橋梁結(jié)構(gòu)的重要性系數(shù)，按《公預(yù)規(guī)》；——彎矩組合設(shè)計(jì)值；——混凝土軸心抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，按《公預(yù)規(guī)》；、——縱向普通鋼筋的抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值和抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值；、——縱向預(yù)應(yīng)力鋼筋的抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值和抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值；、——受拉區(qū)、受壓區(qū)縱向普通鋼筋的截面面積；、——受拉區(qū)、受壓區(qū)縱向預(yù)應(yīng)力鋼筋的截面面積；——矩形截面寬度或T形截面腹板寬度，本設(shè)計(jì)應(yīng)為箱形截面腹板總寬度；——截面有效高度，此處為截面全高；、——受拉區(qū)、受壓區(qū)普通鋼筋和預(yù)應(yīng)力鋼筋的合力點(diǎn)至受拉區(qū)邊緣、受壓區(qū)邊緣的距離；——受壓區(qū)預(yù)應(yīng)力鋼筋合力點(diǎn)處至混凝土法向應(yīng)力等于零時(shí)預(yù)應(yīng)力鋼筋的應(yīng)力；——T形或I形截面受壓翼緣厚度；——T形或I形截面受壓翼緣的有效寬度，按《公預(yù)規(guī)》。注：當(dāng)橋梁為預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁等超靜定結(jié)構(gòu)時(shí)上式中應(yīng)該為《公預(yù)規(guī)》（或荷載）效應(yīng)組合。以邊跨跨中截面計(jì)算為例：不考慮普通縱向鋼筋的作用，MPa,MPa，m2，m。由于是箱型截面受彎構(gòu)件，依據(jù)《公預(yù)規(guī)》：m ，m，m，得。查《公預(yù)規(guī)》，求得，m，m。根據(jù)公式（67）計(jì)算受壓區(qū)高度m；根據(jù)公式（66）計(jì)算結(jié)構(gòu)抗力。同理可計(jì)算其余控制界面的結(jié)構(gòu)抗力，計(jì)算結(jié)果見表71。由表中可以看出，控制界面（對(duì)稱只取半跨）的計(jì)算結(jié)果全部符合規(guī)范要求。表71 截面強(qiáng)度驗(yàn)算截面類型性質(zhì)（）（）左邊支點(diǎn)上拉受彎最大彎矩014827上拉受彎最小彎矩0 14827邊跨1/4下拉受彎最大彎矩27788下拉受彎最小彎矩27788邊跨跨中下拉受彎最大彎矩27788下拉受彎最小彎矩27788邊跨3/4下拉受彎最大彎矩27788下拉受彎最小彎矩27788左中支點(diǎn)下拉受彎最大彎矩14827上拉受彎最小彎矩14827中跨1/4下拉受彎最大彎矩27788下拉受彎最小彎矩27788中跨跨中下拉受彎最大彎矩27788下拉受彎最小彎矩27788第8章 抗裂驗(yàn)算 規(guī)范要求根據(jù)《公預(yù)規(guī)》，預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件應(yīng)按下列規(guī)定進(jìn)行正截面和斜截面抗裂驗(yàn)算。 正截面抗裂驗(yàn)算正截面抗裂應(yīng)對(duì)構(gòu)件正截面混凝土的拉應(yīng)力進(jìn)行驗(yàn)算，并應(yīng)符合下列要求。1. 全預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件，在作用（或荷載）短期效應(yīng)組合下預(yù)制構(gòu)件 分段澆筑或砂漿接縫的縱向分塊構(gòu)件 2. A類預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件，在在作用（或荷載）短期效應(yīng)組合下但在長(zhǎng)期效應(yīng)組合下 斜截面抗裂驗(yàn)算斜截面抗裂對(duì)斜截面混凝土的主拉應(yīng)力進(jìn)行驗(yàn)算，并應(yīng)符合下列要求：（1）全預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件，在作用（或荷載）短期效應(yīng)組合下預(yù)制構(gòu)件 現(xiàn)場(chǎng)澆筑（包括預(yù)置拼裝）構(gòu)件 （2）A類和B類預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件，在作用（或荷載）短期效應(yīng)組合下預(yù)制構(gòu)件 現(xiàn)場(chǎng)澆筑（包括預(yù)置拼裝）構(gòu)件 式中—在作用（或荷載）短期效應(yīng)組合下，構(gòu)件抗裂驗(yàn)算邊緣混凝土的法向拉應(yīng)力；—在荷載長(zhǎng)期效應(yīng)組合下，構(gòu)件抗裂驗(yàn)算邊緣混凝土的法向拉應(yīng)力；—扣除全部應(yīng)力損失后的預(yù)加力在構(gòu)件抗裂驗(yàn)算邊緣產(chǎn)生的混凝土預(yù)壓應(yīng)力；——由作用（或荷載）短期效應(yīng)組合和預(yù)加力產(chǎn)生的混凝土主拉應(yīng)力；——混凝土的抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值。 正截面抗裂驗(yàn)算在短期效應(yīng)組合下的梁低拉應(yīng)力驗(yàn)算參見《公預(yù)規(guī)》式（）： （81）式中：——按作用短期效應(yīng)組合計(jì)算的彎矩值；——構(gòu)件受凈截面抗裂驗(yàn)算的彈性抵抗距。計(jì)算由預(yù)加力產(chǎn)生的混凝土引起的法向壓應(yīng)力計(jì)算參見《公預(yù)規(guī)》式（）： （82）式中：——凈截面面積；——后張法構(gòu)件的預(yù)應(yīng)力鋼筋和普通鋼筋的合力，按《公預(yù)規(guī)》式（）、式（）計(jì)算；——凈截面慣性矩，見表42；——凈截面重心至預(yù)應(yīng)力鋼筋和普通鋼筋合力點(diǎn)的距離，按《公預(yù)規(guī)》式（）、式（）計(jì)算；——由預(yù)加力在后張法預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁等超靜定結(jié)構(gòu)中產(chǎn)生的次彎矩；由于本設(shè)計(jì)是支架現(xiàn)澆一次成型，所以不考慮次彎矩；——凈截面重心至計(jì)算纖維處的距離；參考表42計(jì)算?；炷烈鸬姆ㄏ驂簯?yīng)力計(jì)算表見表81，正截面抗裂驗(yàn)算計(jì)算表見表82。表81 混凝土引起的法向壓應(yīng)力計(jì)算表截面（kN）(m)（m4）（MPa）左邊支點(diǎn)邊跨1/4邊跨跨中邊跨3/4左中支點(diǎn)中跨1/4中跨跨中表82 正截面抗裂驗(yàn)算計(jì)算表截面（）（m3）（MPa）（MPa）（MPa）左邊支點(diǎn) 6368邊跨1/4 邊跨跨中 邊跨3/4 左邊支點(diǎn) 中跨1/4 中跨跨中 斜截面抗裂驗(yàn)算根據(jù)《公預(yù)規(guī)》，預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件由作用（或荷載）短期效應(yīng)組合和預(yù)加力產(chǎn)生的混凝土主壓應(yīng)力和主壓應(yīng)力，應(yīng)按下列公式計(jì)算： （83） 式中：——在計(jì)算主應(yīng)力點(diǎn)，由預(yù)加力和按作用（或荷載）短期效應(yīng)組合計(jì)算的彎矩產(chǎn)生的混凝土法向應(yīng)力；——由豎向預(yù)應(yīng)力鋼筋的預(yù)加力產(chǎn)生的混凝土豎向壓應(yīng)力；——在計(jì)算主應(yīng)力點(diǎn)，由預(yù)應(yīng)力彎起鋼筋的預(yù)加力和按作用（或荷載）短期效應(yīng)組合計(jì)算的剪力產(chǎn)生的混凝土剪應(yīng)力；——在計(jì)算主應(yīng)力點(diǎn)，由扣除全部應(yīng)力損失后的縱向預(yù)加力產(chǎn)生的混凝土法向預(yù)壓應(yīng)力，按《公預(yù)規(guī)》式（）或式（）計(jì)算； ——構(gòu)件換算截面重心軸至計(jì)算主應(yīng)力點(diǎn)的距離；、——豎向預(yù)應(yīng)力鋼筋、縱向預(yù)應(yīng)力鋼筋彎起鋼筋扣除全部應(yīng)力損失后的有效預(yù)應(yīng)力；——單肢豎向預(yù)應(yīng)力鋼筋的截面面積；——豎向預(yù)應(yīng)力鋼筋的間距；b——計(jì)算主應(yīng)力點(diǎn)處構(gòu)件腹板的寬度；——計(jì)算截面上同一彎起平面內(nèi)預(yù)應(yīng)力彎起鋼筋的截面面積；、——計(jì)算主應(yīng)力點(diǎn)以上（或以下）部分換算截面面積對(duì)換算截面重心軸、凈截面面積對(duì)凈截面重心軸的面積矩；——計(jì)算截面上預(yù)應(yīng)力彎起鋼筋的切線與構(gòu)件縱軸軸線的夾角。計(jì)算混凝土主拉應(yīng)力時(shí)應(yīng)選擇跨徑中最不利截面，對(duì)該截面的重心處和寬度急劇改變處進(jìn)行驗(yàn)算。本設(shè)計(jì)以換算形心軸（oo）為例，對(duì)各截面進(jìn)行主壓應(yīng)力驗(yàn)算，其他計(jì)算部位可用同樣方法計(jì)算，包括上梗肋（aa），凈軸（nn）和下梗肋（bb），如圖81所示。圖81 主應(yīng)力計(jì)算部位（尺寸單位：cm）換算形心軸（oo）的計(jì)算見表83，各截面各計(jì)算部位的值見表84，換算形心軸（oo）的計(jì)算見表85，各截面各計(jì)算部位的值見表86，斜截面抗裂驗(yàn)算結(jié)果見表87。從表87可以看出，結(jié)果符合規(guī)范要求。表83 換算形心軸（oo）的計(jì)算表截面（）（m3）（m4）(MPa)(m2)（m3）（m4）（MPa）左邊支點(diǎn) 邊跨1/4邊跨跨中邊跨3/4左中支點(diǎn)中跨1/4中跨跨中 表84 各截面各計(jì)算部位的值匯總（）截面aannoobb左邊支點(diǎn) 邊跨1/4 邊跨跨中 邊跨3/4 左中支點(diǎn) 中跨1/4 中跨跨中 表85 換算形心軸（oo）的計(jì)算表截面左邊支點(diǎn) 邊跨1/4 邊跨跨中 邊跨3/4 左中支點(diǎn) 中跨1/4 中跨跨中 表86 各截面各計(jì)算部位的值匯總（）截面aannoobb左邊支點(diǎn) 邊跨1/4 邊跨跨中邊跨3