【正文】 長(zhǎng)度有所重疊。 x 即為調(diào)整后的主梁彎起鋼筋和斜鋼筋的布置圖。 31 圖 36 主梁彎起鋼筋和斜鋼筋布置圖（尺寸單位： mm） 斜截面抗剪強(qiáng)度的復(fù)核 有前面的計(jì)算可知：距支座中心距離為 4332mm 處給彎起鋼筋分配的計(jì)算剪力為 ，需要的彎起鋼筋面積為 561mm2，由圖 xxxxxx 可知位于該截面處的彎起鋼筋為 2N2，彎起鋼筋的面積為 1609mm2，能夠滿足抗剪要求， 2N2 鋼筋以左的各排彎起鋼筋（及斜筋）直徑為 32mm，彎筋面積為 1609mm2，不需要做抗剪強(qiáng)度的校核，只需要對(duì)彎起鋼筋 2N1 進(jìn)行抗剪強(qiáng)度的校核，取 2N2 鋼筋彎起點(diǎn)處的截面為校核截面，根據(jù)比例關(guān)系可得：該截面處需要彎起鋼筋承受的剪力為 ： 1649 98 47 3365 049 98sbsbVV??? 所以 ?sbV 23 66 281s i mmfVAssdsbsb ??? ? ? 2N1 鋼筋（直徑為 20mm）的截面積為 40mm2，能夠滿足要求，且 2N1 鋼筋彎起點(diǎn)距支座中心的距離為 5633mm，已經(jīng)超出了需要配置彎起鋼筋的區(qū)域范圍（ 5213mm）。 正截面和斜截面抗彎承載力的復(fù)核 計(jì)算各排彎起鋼筋的彎起點(diǎn)位置距該排鋼筋充分利用 點(diǎn)的距離和各排彎起鋼筋與梁中軸線交點(diǎn)到該排鋼筋不需要點(diǎn)處的距離，如表 x 所列。 保證正截面和斜截面抗彎承載力構(gòu)造要求分析表 表 34 32 彎起鋼筋編號(hào) 彎起點(diǎn)符號(hào) 彎起點(diǎn)距跨中距離x1 鋼筋與梁中軸線交點(diǎn)距跨中距離 x2 充分利用點(diǎn)距跨中距離x3 不需要點(diǎn)距跨中距離 x4 20h 31 xx? 42 xx? N4 1 7617 8183 6099 7517 617 1518 0 N3 2 5817 4317 6099 608 1500 0 N2 3 4017 4317 599 0 N1 4 3117 0 597 3117 0 由上表可見，各排彎起鋼筋的彎起點(diǎn)位置距該排鋼筋充分利用點(diǎn)的距離大于20h ，且各排彎起鋼筋與梁中軸線交點(diǎn)均位于該排鋼筋不需要點(diǎn)之外，即均能保證正截面抗彎強(qiáng)度和斜截面抗彎強(qiáng)度。 由于鋼筋彎起后形成的抵抗彎矩圖與初次彎起的相比更接近于設(shè)計(jì)彎矩包絡(luò)圖，設(shè)計(jì)更趨合理。另外，梁底有 2 根 32 的主鋼筋不彎起，通過支點(diǎn)截面，這 2根主鋼筋截面積為 1609mm2，與跨中截面主筋 8 32 和 2 16 總截面面積為 6836mm2之比為 %，大于 20%，能夠滿足《橋規(guī)》的規(guī)定。 把鋪裝層折算 3cm計(jì)入截面，則橫梁翼板有效寬度為（圖 x）： 33 圖 37 （尺寸單位） 1/3 跨徑： 720/3=240cm cmhb n 1 4 611121412 ????? 按規(guī)范要求取小者，即 cmb 14639。? ，暫取 cma 8? ，則 cmh 9581030 ??? 。 按《公預(yù)規(guī)》 條規(guī)定： )2(00 xhbxfM cdd ??? )2950( 60000 xx ????? 解得 cmx ? 由公式 39。39。 ffcdssd hbfAf ? ，得 cmAs ???? 選用 4 8， cmAg ? 。 此時(shí)： cmh cma ,)( ??? ?????? cmx ???? xcmh ???? ? ，滿足要求。 驗(yàn)算截面抗彎承載力： )2(39。 00 xhxbfM fcdd ??? 34 mkNMmkN j ???????????)( 3 按《公預(yù)規(guī)》抗剪承載力驗(yàn)算要求 k NmmknV d )2/(30?? ???????? 滿足規(guī)范規(guī)定的要求。 第四章 主梁截面驗(yàn)算 35 采用板式橡膠支座，其設(shè)計(jì)按《公預(yù)規(guī)》 條要求進(jìn)行。 取用承受剪力最大的 3 號(hào)梁的支點(diǎn)反力，恒載 Q=，汽車荷載為，人群荷載為 。則： 按承載能力極限狀態(tài)設(shè)計(jì)時(shí)永久作用和可變作用設(shè)計(jì)值效應(yīng)的基本組合如下： kNMrrMQMrQ)()(2121q211210??????????? ?? 邊 橡膠支座的平面尺寸 橡膠支座的平面尺寸由橡膠板的 抗拉強(qiáng)度和梁端或墩臺(tái)頂混凝土的局部承壓強(qiáng)度來確定。對(duì)橡膠板應(yīng)滿足： ? ?jj abN ?? ?? 若選定支座平面尺寸 24 0 02020 cmab ??? ，則支座形狀系數(shù) S 為： ???? )( 00 00 baes ba llt llS 2020 ??? ??s 125 ??s ，滿足規(guī)范要求。 式中： t— 中間層橡膠片厚度，取 t=。 橡膠板的平均容許壓應(yīng)力為 ? ? MPaj 10?? ，橡膠支座的剪變彈性模量MPaGE ? （常溫下），橡膠支座的抗壓彈性模量 Ee為： M P asGE ee 22 ????? 計(jì)算時(shí)最大支座反力為 N , 6 1 7 ??? 人汽恒 ， NN 8 5??? 人恒汽 NNN 故 MP aj ??? ? ?? ? %5% ???jjj? ?? （可以選用） 確定支座的厚度 主梁的計(jì)算溫差取 Ct ?35?? ,溫差變形由兩端的支座均攤，則每一個(gè)支座承受的水平位移 l? 為： 36 cmTll )181750(35102139。21 5 ????????? ?? 計(jì)算汽車荷載制動(dòng)力引起的水平位移，首先須確定作用在每一個(gè)支座上的制動(dòng)力HT。對(duì)于 20m 橋梁可布置一行車隊(duì)，汽車荷載制動(dòng)力按《橋規(guī)》 條，為宜車道上總重力的 10%，又要求不小于 90kN，取制 動(dòng)力為 90kN。五根梁公 10 個(gè)支座，每支座承受的水平力 HT為： kNHT 91090 ?? 按《公預(yù)規(guī)》 條要求，橡膠層總厚度 ?t 應(yīng)滿足： （ 1） 不計(jì)汽車制動(dòng)力時(shí) : cmt l ???? 。 （ 2） 計(jì)汽車制動(dòng)力時(shí)： ? ??? , cmt l （ 3） cmat ????? （ 4） 選用六層鋼板、七層橡膠組成橡膠支座。上下橡膠片厚度為 ，中間層厚度為 ，薄鋼板厚度為 ，則： 橡膠片的總厚度為： cmt ?????? 支座總厚度： ? ???? cmth ，符合規(guī)范要求。 驗(yàn)算支座的偏轉(zhuǎn) 支座的平均壓縮變形 ? 為： cmabEtN e )/( ????? ??? ?? 按規(guī)范要求應(yīng)滿足 ?? ? ，即 cm22 ?? ????? （合格） 梁端轉(zhuǎn)角 ? 為： 設(shè)恒載時(shí)主梁處于水平狀態(tài)。已知公路 — II 級(jí)荷載作用下梁端轉(zhuǎn)角 ???? 驗(yàn)算轉(zhuǎn)角情況應(yīng)滿足： cma 232 ??? ???????? ?? 符合規(guī)范要求。 驗(yàn)算支座的抗滑穩(wěn)定性 按《公預(yù)規(guī)》 條規(guī)定，按下式驗(yàn)算制作穩(wěn)定性： 計(jì)入汽車制動(dòng)力時(shí)： bkegeck Ft lAGR ??? ? 不計(jì)入汽車制動(dòng)力時(shí)：egeGk tlAGR ?? ? 37 式中： GkR —— 在結(jié)構(gòu)重力作用下的支座反力標(biāo)準(zhǔn)值，即 kNRGk ? ； eG —— 橡膠支座的剪切模量，取 MPaGe ? ； bkF —— 由汽車荷載引起的制動(dòng)力標(biāo)準(zhǔn)值，取 kNFbk 9? ； ?—— 橡膠支座與混凝土表面的磨阻系數(shù)，取 ?? ； ckR —— 結(jié)構(gòu)自重標(biāo)準(zhǔn)值和 倍汽車荷載標(biāo)準(zhǔn)值（計(jì)入沖擊系數(shù)）引起的支座反力； gA —— 支座平面毛面積， 24 0 02020 cmA g ??? 。 （ 1） 計(jì)入汽車制動(dòng)力時(shí) kNR ck )( ?????? kNR ck 4 6 ???? kNRkNFt lAG ckbkege ?????????? ? （ 2） 不計(jì)入汽車制動(dòng)力時(shí) kNR Gk ???? kNRkNt lAG Gkege ???? ? 均滿足規(guī)范要求，支座不會(huì)發(fā)生相對(duì)滑動(dòng)。 裂縫寬度驗(yàn)算 按《公預(yù)規(guī)》的規(guī)定，最大裂縫寬度按下式計(jì)算： )() 30(321 mmdECCCW sssfk ?? ??? 式中： 1C —— 考慮鋼筋表面形狀的系數(shù)，取 ?C ； 2C —— 考慮荷載作用的系數(shù)，長(zhǎng)期荷載作用時(shí)，slNNC ??? ，其中 38 lN 為長(zhǎng)期荷載效應(yīng)組合下的內(nèi)力， sN 為短期效應(yīng)組合計(jì)算得內(nèi)力； 3C —— 與構(gòu)件 形式有關(guān)的系數(shù)， ?C ； d—— 縱向受拉鋼筋 gA 的直徑，取 mmd 32? ； ?—— 含筋率 ? ?iis hbbbhA )(/ 0 ???? ，代入后 ? ? )18220(??????? ss? —— 受拉鋼筋在使用荷載作用下的應(yīng)力，按《公預(yù)規(guī)》規(guī)定公式計(jì)算： hAMssss ?? 取 1 號(hào)梁的彎矩效 應(yīng)相組合： 短期效應(yīng)組合： mkNMMMSSM pacminjQ jkjG iks??????????? ? ?? ?1 11? 長(zhǎng)期效應(yīng)組合： mkNMMMSSM pacminjQ j kjG i kl???????????? ? ?? ?1 12? 選短期組合時(shí)，鋼筋應(yīng)力： 2440 / mkNhAMssss ??????? ?? ?????? s lN NC SE —— 鋼筋彈性模量， HRB335 鋼筋， MPaEs ?? ，代入后得： ? ? mmmmW ffk ) 3230( m a x8 4 ????? ??? ????? ? 滿足《公預(yù)規(guī)》“在一般正常大氣條件下，鋼筋混凝土受彎構(gòu)件不超過最大裂縫寬度的要求”。但是，還有滿足《公預(yù)規(guī)》 條規(guī)定，在梁腹高的兩側(cè)設(shè)置直徑為 6~ 8 的縱向防裂鋼筋，以防止產(chǎn)生裂縫。 按《公預(yù)規(guī)》規(guī)定： 39 M P aEM P afWSWfMBBMMMMBBctktkcrcrscrscr40000220/2)(1)(???????????????? 式中： 0S —— 全截面（不考慮開裂）換算截面重心軸以上部分對(duì)重心軸的面積矩。 X—— 換算截面中性軸距 T 梁頂面的距離。 X 按下式求解： 0)())((212102121 ?????? xhnAtxbbxb s 代入后得 mmcmx 2 3 10 9 ?? 2 110231180)110231()2110231(11022021 ?????????S 343910000m? 全截面對(duì)重心軸的慣性矩 4100 mmI ?? 全截面抗裂邊緣彈性地抗矩： 37100000 )2311194( )/( mmxhIW ??????? 7700 ?? ???? WS? mmNWfM tk ???????? 870cr ? crI 為開裂截面的慣性矩，按下式計(jì)算： 313120 ))((3131)( txbbxbxhnAI scr ?????? 代入后： 332cr 110231()1802200(3123132200)2311194( ）??????????I 410 ?? 15104 101 4 2 ??????? crccr IEB 1510400 ???????? IEB c mmNM s ??? 40