【導(dǎo)讀】簡支梁橋畢業(yè)設(shè)計--跨T河20m跨徑裝配式鋼筋混凝土。摘要本文設(shè)計的是裝配式鋼筋混凝土簡支T形梁橋第一部分水文計算的主。要內(nèi)容主要是通過水文計算擬定橋長確定橋面標(biāo)高以及沖刷深度并通過方案的。比選確定出本次設(shè)計的橋型第二部分上部結(jié)構(gòu)的內(nèi)容比較多主要包括結(jié)構(gòu)主梁。尺寸的擬訂橋面寬度以及公路等級的設(shè)定恒載和活載的內(nèi)力計算根據(jù)承載力配。筋以及截面的承載力和剪力的驗算同時復(fù)核了橫隔梁和行車道板的承載力設(shè)計。了支座的尺寸并進行了驗算第三部分下部結(jié)構(gòu)采用了鉆孔灌注樁雙柱式橋墩根。據(jù)受力擬訂了蓋梁橋墩鉆孔樁灌注樁尺寸并進行了截面配筋設(shè)計與承載力校核。以及鉆孔樁灌注樁墩頂水平位移算。12河段類型判斷1. 13設(shè)計流量和設(shè)計流速的復(fù)核1. 況正常使用極限狀態(tài)下?lián)隙闰炈?5. 頭鋼板及焊縫計算54. 31橋墩尺寸及材料63. 重及作用效應(yīng)計算12蓋梁長度64. 灌注樁墩頂縱向水平位移驗算91. 4該河屬于華北地區(qū)山前區(qū)河流屬于季節(jié)性河流無通航和抗震要求。表12過水面積水面寬

　　

【正文】 930 350896 350896 984198 923824 993676 993676 923824 984198 350896 661024 595149 525882 466793 417884 379155 350604 318660 607669 564025 516990 478464 453454 435288 428969 419291 力 雙柱反力計算如圖 38 圖 38 雙柱反力計算圖 單位㎝ 對第二墩柱中心取距 雙柱反力 組合 7 組合 8 組合 9 由計算可知由組合 7 公路 I 級三列對稱布置控制設(shè)計 此時 39 圖 39 對稱布置時數(shù)值按圖的截面位置各截面彎矩計算式 35 各截面的彎矩計算 荷載組合情況 公路Ι級 礅柱反力 梁支座反力 組合⑥雙列對稱 2396685 350896 333930 852683 859176 組 合 ⑦三 列對 稱 3252594 350896 984198 923824 993676 組合⑧雙列不對稱 2268412 661024 595149 525882 466793 組合⑨三列非對稱 2087788 607669 564025 516990 478464 各截面彎矩 ② ② ③ ③ ④ ④ ⑤ ⑤ ⑥ ⑥ 245627 561434 2177541 3552222 3552222 245627 561434 2506566 4096448 4096448 462717 1057638 561944 1517491 1621830 462717 972270 493480 1518650 1648463 蓋梁剪力計算 相應(yīng)于最大彎矩時的剪力計算 截面① ① V 0V R 截面 V V R 截面③ ③ V RV GRR 截面④ ④ V GRRV GRRR 截面⑤ ⑤ V GRRRV GRRRR 截面⑥ ⑥ V GRRRRV GRRRR 將計算結(jié)果 各截面剪力計算 荷載組合 組合⑥ 組合⑦ 組合⑧ 組合⑨ 墩柱 反 力 G1 2396685 3252594 2268412 2087788 梁支 座反 力 R1 350896 350896 661024 607669 R2 333930 984198 595149 564025 R3 852683 923824 525882 516900 R 859176 993676 466793 478464 各 截 面 剪 力 ① – ① 0 0 0 0 350896 350896 661024 607669 ② – ② 350896 350896 661024 607669 350896 350896 661024 607669 ③ – ③ 350896 350896 661024 607669 1711859 1917500 1012239 916094 ④ – ④ 1711859 1917500 1012239 916094 859176 993676 486357 399104 ⑤ – ⑤ 859176 993676 486357 399104 0 0 19564 7936 ⑥ ⑥ 0 0 19564 7936 0 0 19564 7936 力匯總 表 37 中個截面內(nèi)力 值 37 蓋梁內(nèi)力匯總表 截面號 內(nèi)力 11 22 33 44 55 66 彎矩 KNm 1599 21250 87423 217219 369541 388582 0 462717 1057638 2506566 4096448 4096448 1599 483967 1145067 2723785 4465989 4485030 剪 力 KN 左 11348 46751 100301 142800 47600 0 右 11348 46751 238 142800 47600 0 左 0 661024 661024 1917500 993676 19564 右 661024 661024 1917500 993676 19564 19564 左 11348 707775 761325 2060300 1041276 19564 右 672372 707775 2155500 1136476 67164 19564 配筋設(shè)計與承載力校核 采用 C50 混凝土主筋選用 HRB335 保護層 5cm 取 10 取最不利截面 66 作配筋設(shè)計 已知 bh 170 cm 140 cm 取即 化簡后為 解方程后得到 x mm 用鋼筋根數(shù)根 每一根鋼筋的面積為 8042 實際選用 1 根 實際配筋率 該截面實際承載力為 配筋設(shè)計滿足《公預(yù)規(guī)》要求其他截面配筋設(shè)計如下表所示對比可知配筋合理均大于計算值 表 38 蓋梁各截面配筋 截面號 所 需鋼筋面積 所需 根數(shù) 實際選用 含筋率 根數(shù) ① – ① 612 0007 8 6463 0344 ② – ② 483967 1284792 160 10 8042 0338 ③ – ③ 1145061 3054496 380 10 8042 0338 ④ – ④ 2723785 7352976 914 10 8042 0338 ⑤– ⑤ 4465989 12221054 1520 16 12868 0561 ⑥ ⑥ 4485030 12275496 1526 16 12868 0561 斜截面抗剪能力驗算 按《公預(yù)規(guī)》 5 2 10 條要求當(dāng)截面符合時可不進行斜截面抗剪承載力計算僅需要按照《公預(yù)規(guī)》 條構(gòu)造要求配置箍筋 對于截面① – ① 05 對于截面② – ②⑥ ⑥ 按《公預(yù)規(guī)》 5 2 9 條 與蓋梁內(nèi)力匯總表對比可知僅需要按照構(gòu)造要求配置箍筋即可 310 所示 圖 310 1350mm 一根主筋所能承受彎矩值 墩柱一般直徑為 130cm 用 C50 混凝土 R235 鋼筋 1．恒載 1 上部構(gòu)造恒載一孔重 2603582KN 2 蓋梁自重半根梁蓋 3 KN 3 橫系梁重 11 4 墩柱自重 作用墩柱頂面的恒載垂直力為 作用墩柱底面的恒載垂直力為 2．汽車荷載計算 1 公路 I 級 ①單孔荷載 B 0 B 340375 KN BB 340375 KN 相應(yīng)的制動力 T T 3＜ 165KN 故制動力取 165KN 雙孔荷載 單列車 B 102375KNB 340375 KN BB 44275KN T 44275＜ 165KN T 44275 3 01 132825＜ 165KN 取制動力為 165KN 彎矩 3 雙柱反里橫向分布計算 汽車荷載位置如圖 1 單列車 圖 311 單列車圖單 位 cm 圖 313 雙列車 單位㎝ 三列車 圖 314 三列車 單位㎝ 39 可變荷載組合垂直反力計算 雙孔 編號 荷載狀況 最大垂直反力 KN 最小垂直反力 KN 橫向分布 B 橫向分布 B 1 公路 I 級 單列車 1063 590798 0063 35014 2 雙列車 0869 965953 0131 145615 3 三列車 0675 877861 0325 422673 2 計算最大彎矩 可變荷載組合最大彎矩計算 單 孔 B 340375K 表 310 可變荷載組合最大彎矩計算 編號 荷載狀況 墩柱頂反力計算式 B 垂直力 KN 水平力 H KN 對柱頂中心彎矩 KN M 1 上部構(gòu)造與蓋梁計算 165199 0 0 2 單孔單列車 340375 1063 12553 454191 825 113548 1188 3 單孔雙列車 68075 0869 12553 742600 825 185650 1188 4 單孔三列車 1021125 0675 12553 674877 825 168719 1188 表內(nèi)水平力由倆墩柱平均分配 墩柱截面配筋計算及應(yīng)力驗算 橋墩的墩頂外力及配筋 圖 315 橋墩的墩頂外力及配筋圖 1 作用在墩柱頂?shù)耐饬? 1 垂直力 9659531640092 2606045KN 與最大彎矩相適應(yīng) 2 水平力 H 825KN 3 彎矩 185651188 30445 作用在墩柱底的外力 260604533515 263956KN 30445825 3 截面配筋計算 已知墩柱頂用 C50 混凝土采用 則縱向鋼筋配筋配筋率 由于 故不記偏心增大系數(shù)取 10 1 雙孔荷載按照最大垂直力時雙孔雙列對稱布置控制 墩柱頂按照受壓構(gòu)件驗算根據(jù)《公預(yù)規(guī)》 5 3 1 條 滿足規(guī)范要求 2 單孔荷載最大彎矩時墩柱頂按小偏心受壓構(gòu)件驗算 故 根據(jù)《公預(yù)規(guī)》 5 3 9 條偏心受壓構(gòu)件承載力計算應(yīng)符合下列規(guī)定 代入后經(jīng)過整理得 按照《公預(yù)規(guī)》提供的附錄 C 表 圓形截面鋼筋混凝土偏壓構(gòu)件正截面抗壓承載力計算系數(shù)表經(jīng)過試算查得各系數(shù) ABCD 為 設(shè) 090 A 24215 B 04828 C 20181 D 08704 則 242152242018100063280 244211461kN 2382692kN 0350622406874000683088280 3857909221kNm 30445kN 墩柱承載力滿足要求 36 鉆孔樁灌注樁計算 鉆孔灌注樁直徑為 15m用 C30混凝土 R235鋼筋灌注樁按 m法計算 m 角礫巖樁身混凝土受壓彈性模量 316 圖 316 鉆孔樁灌注樁 單位㎝ 一孔恒載反力 蓋梁自重反力 作用與樁頂 5 灌注樁每延米自重 q 6 可變荷載反力 1 倆跨可變荷載反力 2 單跨可變荷載反力 3 制動力 T 825KN 作用點在支座中心距樁頂距離為 1 縱向風(fēng)力風(fēng)壓 750Pa 蓋梁引起的風(fēng)力為 對樁頂?shù)牧Ρ蹫? 墩柱引起的風(fēng)力 橫向風(fēng)因墩柱橫向剛度較大可忽略不予考慮 7 作用于地面上樁頂?shù)耐饬? 雙孔 單孔 H 825 8 作用于地面處的外力 樁周長 樁壁極限摩阻力取 承臺底面或局部沖刷線以下各土層厚度 m 考慮樁入土深度影響的修正系數(shù)取 070 考慮孔底沉淀厚度影 響的清底系數(shù)取 08 Ap 樁底截面積 樁底土層容許承載力取 300KPa 深度修正系數(shù)取 50 加權(quán)平均重度取 198 已扣除浮力 一般沖刷線以下深度 m 代入得 樁底最大垂直力為 即 取 h 9m 即樁長為 當(dāng)時 可知樁的軸向受壓承載力能滿足要求 1 樁的計算寬度 樁的變形系數(shù) 可按照彈性樁計算 3 地面以下深度 z 處樁身截面彎矩的計算與水平壓應(yīng)力的計算 已知作用于地面處樁頂上的外力 樁身彎矩 311 樁身彎矩 z 022 01 40 009960 099974 19380 543493 562873 044 02 40 019696 099806 38323 542579 580902 088 04 40 037739 098617 73431 536116 609547 133 06 40 052938 095861 103000 521133 624133 177 08 40 064561 091314 125620 496468 622088 199 09 40 068926 088407 134113 480611 614724 221 10 40 072305 085089 140687 462573 603260 265 12 40 076183 077415 148233 420854 569087 288 13 40 076761 073161 149358 397728 547086 3