【正文】 然后張拉邊跨底板束及邊跨合攏束，待合攏段混凝土強度達到設計強度的 90%并完成預應力張拉后拆除支架，然后釋放臨時支座實現(xiàn)體系轉(zhuǎn)換。在邊跨合攏完成后，拆除跨中掛藍、拼裝吊架并合攏中跨。 二． 掛籃設計 及 受力計 算 為確 保橋下凈空及安全，在經(jīng)過綜合比選后，決定采用貝雷梁掛籃 。 （ 1） 0塊托架設計 主線橋右幅 0塊長 ，頂板寬 ，底板寬 ，梁體根部高度為 ，端部梁高 ， 0塊設計砼數(shù)量為 ，擬采用滿堂支架搭設 的托架 上 進行施工，驗算時全部荷載由 滿堂支架 承擔， 滿堂支架 支撐于承臺上。 （ 2）貝雷掛籃 受力 計 算 由于主線橋懸臂工作量較少，每個掛籃循環(huán) 12 次，若考慮三角或菱形掛籃則加工件多，經(jīng)濟性差，且 0塊長度僅有 ，除貝雷桁架掛籃外，其它形式的掛籃拼裝困難，故經(jīng)過比選， 采用貝雷主桁形式掛籃。 本橋共配備 1幅（ 2個）掛籃，先施工右幅，后施工左幅。 掛籃按右幅橋 4塊設計（設計砼方量為 32m3，長 ，均為最 大）掛籃及模板自重按 400 KN計算，施工荷載 108 KN（按 2 KN/㎡） 掛籃主桁驗算 ： 每個掛籃設三片主桁，分別位于中腹板及邊腹板處，邊腹板處的兩片主桁分別由 3排貝雷組成，中腹板處的主桁由 3排貝雷組成。 計算時將主桁視為懸臂梁。 前吊點反力 2 ( 40 .1 * 26 40 0 10 8 ) * ( 0. 5 1. 65 ) 8130. 5 3. 3 0. 3R KN? ? ????? 后吊點反力 1R == M‘ =813 = KN m 每片貝雷的彎矩 M= M [M]= KN m Q=813/9= KN[Q]= KN 掛籃前端撓度 : 前吊點由于貝梁彎曲產(chǎn)生的撓度 f1=PL3 /3EI=813*1000**9*2*1011**102= 掛籃前端上橫梁與下橫梁之間的吊帶為 8 根Φ 32 ㎜精軋螺紋鋼筋，考慮到受力不均勻，按 6根計算，計算高度取 6 m。 精軋螺紋鋼的強度： 328 1 3 * 1 0 1 6 8 . 6 [ ] 7 8 56 * 3 . 1 4 * 0 . 0 1 6 M P a M P a??? ? ? ? 精軋螺紋鋼的變形： 32 1 1 28 1 3 * 1 0 * 6 5 . 16 * 2 * 1 0 * 3 . 1 4 * 0 . 0 1 6PLf m mEA? ? ? 掛籃底模前端的總撓度： F=f1+f2=+=㎜ [f]=20㎜ 前上橫梁、前下橫梁、底橫梁驗算： 前上橫梁固定在主桁架前端，采用兩根 I32a工字鋼組合而成。 R=813/3=271 KN , F= KN 支點處彎矩 M= = KN M ? ? M PaMM Pa *2 10* 3 ????? ? ? M PaM PabIQS *11076**2 10**10* 8 43 ????? ? ? ?? 3 3 31 1 81 3 5 . 5 * 1 0 * 0 . 8m a x 0 . 5 2 03 3 * 2 * 2 * 1 0 * 1 1 0 7 6 * 1 0plF m m m mEI ?? ? ? ? 前下橫梁由 6根φ 32 精軋螺紋鋼懸掛在前上橫梁上，下橫梁用 2根 I32a 工字鋼組成，中部最大跨度 ，而荷載主要分布在腹板處，跨度 ,若視荷載均勻分布，取跨度為 。 mKNq / 3 ?? mKNqlM ???? **8181 22 ? ?31 1 8 . 4 * 1 0 8 5 . 5 1 4 52 * 6 9 2 . 2 M P a M M P a? ? ? ? ? 4381 2 4 . 6 * 6 7 . 0 5 * 1 0 * 1 0 2 9 [ ] 8 52 * 0 . 1 3 * 1 1 0 7 6 * 1 0 M P a M P a????? ? ? ? 4 3 41 1 85 5 * 6 5 . 6 * 1 0 * 3 . 8 4 2 03 8 4 3 8 4 * 2 * 2 * 1 0 * 1 1 0 7 6 * 1 0qlf m m m mEI ?? ? ? ? 由于腹板處荷載較為集中，梁高取 4塊梁高 ,則： 1 .9 * 0 .8 * 3 .3 * 2 6 * 8 1 3 2 * 1 .8 8 * 1 .8 1 0 4 .1 .1 5 5 0 .6 * 0 .8q KN m? ? ? ? 為簡化計算視為集中力 F= = KN 2 * K N?? 1 8 0 .2 5 6 .1 2 4 .1R K N? ? ? m a x 5 6 .1 * 0 .6 3 3 .6 .M K N m??安全 max kn? 。安全 后下橫梁存在兩種工況，一是掛籃在施工過程中承受掛籃自重，二是在掛籃的行走過程中，后下橫梁最大跨徑下承受 掛籃的自重；后下橫梁采用 2根 I32a 工字鋼組成，由 6根精軋螺紋鋼錨固于底板上， 2根精軋螺紋鋼錨固于箱梁兩側懸臂頂板上，工況一（施工過程中）受力與前下橫梁基本相同，故僅驗算工況二的受力情況。 掛籃在行走過程中下橫梁通過精軋螺紋鋼的懸臂掛在外導梁上，后下橫梁主要承受底模、縱梁及橫梁自重。 模板重： 1P = 2= KN 縱梁重： 2P =19 4 = KN 底橫梁重： 3P =4 12 = KN 后橫梁承受均布荷載： 58 .2 *12q K N m???? 2211 * 7 .1 * 1 2 1 2 7 .8 .88M q l KN m? ? ? 31 2 7 . 8 * 1 0 9 2 . 3 [ ] 1 4 52 * 6 9 2 . 2 M P a M P a??? ? ? ? 每根工字鋼承受剪力 Q= 12 1/4= KN ? ? M PabIQS 1010*11076* 10**10* 8 43 ??? ? ?? 底?？v梁驗算 砼自重： P1= 26=871KN 底模重： P2= 2= 縱梁重： P3=4 19 = 均布荷載： mKNq / . ???? 每根縱梁： mKNqlM ???? **8*19 18*19 1 22 ?Q 2*19 *3 = 243。 =*= t=843 10*1 1 0 7 6* 10**10*??= MPa 85MPa mmmmEIqlf 20210*1 1 0 7 6*10*2*19*384 10***53845m a x 811 344 ???? ? 后錨點驗算： 后錨點采用 2根 I32a 工字鋼作為錨梁，通過 6根φ 32 ㎜的精軋螺紋鋼錨固于箱梁頂板上，由于螺紋鋼布置于主桁兩側，后錨梁所受彎矩較小，僅驗算精軋螺紋鋼的拉力。 813 * KN?? 每根精軋螺紋鋼受力為 KN ? ?3 21 1 5 . 7 * 1 0 1 4 3 . 9 a 7 8 5 a3 . 1 4 * 0 . 0 1 6 M P M P??? ? ? ? 安全系數(shù)為 ，合格。 行走系統(tǒng)： 本掛籃采用一次走行到位，掛籃前移時，每片主桁上設一根滾軸，每個滾軸通過 4 根精軋螺紋鋼錨固于頂板上，每根螺紋鋼受力約 60 KN，而每 根螺紋鋼的極限承載力為 640 KN 故行走時，精軋螺紋鋼的強度及傾覆穩(wěn)定性不再驗算。 掛籃行走前將滾軸安裝完畢后，松開后錨。 其他部位： 滑軌平用 2根 32a 槽鋼，每 2m 設置錨點一道。 外導梁平用 2根 32槽鋼對焊，因其受力較小，穩(wěn)定性驗算略。