【導讀】凝土，橋面鋪裝采用100mmC40防水混凝土，80mm厚C30瀝青混凝土。混凝土重度取25KN/m，瀝青混凝土重度23KN/m。s高強度低松弛鋼絞線，抗拉強度標準值pkf=1860MPa，彈。，普通鋼筋HRB335級熱軋螺紋鋼筋,HPB300. 級熱軋光圓鋼筋。錨具、套管、連接件和伸縮縫等根據(jù)相關規(guī)范選取。先張法施工，預應力鋼絞線采用兩端同時對稱張拉。交通部頒《公路工程技術標準》。交通部頒《公路橋涵設計通用規(guī)范》?！额A應力筋用錨具、夾具和連接》。《公路橋梁板式橡膠支座規(guī)格條例》?！稑蛄汗こ獭贰ⅰ督Y構設計原理》等教材。計》，閆志剛主編，機械工業(yè)出版社?！痘炷梁喼Я喊鍢颉罚捉▏骶?，人民交通出版社。橋面寬度為：凈—++2?99cm（中板），邊板寬，高80cm，空心板全長。s高強度低松弛鋼絞。鋼絞線沿板跨長直線布置。全橋空心板橫斷面布置如圖所示，每塊空心板截面及構造尺寸見圖2。半圓對其自身重心O?級荷載，根據(jù)規(guī)定公路-Ⅰ。計算剪力時：'kkP=P18222kN???。按結構基頻的不同而不同，

　　

【正文】 ? ? ? ? ? ?? ? ? 支點截面： 56 0 . 9 ( 1 . 9 5 1 0 0 . 0 0 0 2 3 6 5 . 6 5 9 . 5 0 1 . 8 3 8 )( ) 1 2 3 . 0 9 ( )1 1 5 0 . 0 0 4 9 9 2 . 3 4 3l t M P a? ? ? ? ? ? ???? ? ? 傳力錨固時第一批損失 ,1l? ： , 1 2 3 4 5111 5 . 6 3 0 5 6 . 2 7 4 3 8 . 4 5 1 2 1 . 1 ( )22l l l l l M P a? ? ? ? ?? ? ? ? ? ? ? ? ? ?； 傳力錨固后預應力損失總和 l? ： 跨中截面： 2 3 4 5 6 1 5 .6 3 0 3 8 .4 5 6 2 .9 1 2 0 3 .2 3 4 ( )l l l l l l M P a? ? ? ? ? ?? ? ? ? ? ? ? ? ? ?； 支點截面： 1 5 .6 3 0 5 6 .2 7 4 3 8 .4 5 1 2 3 .0 9 2 3 6 .4 1 4 ( )l M P a? ? ? ? ? ? ?； 各截面的有效預應力： pe con l? ? ??? 跨中截面： 13 02 20 3. 23 4 10 98 .7 66 ( )pe M P a? ? ? ?； /4l 截面： 13 02 22 3. 56 4 10 78 .5 86 ( )pe M P a? ? ? ? 支點截面： 13 02 26 3. 41 4 10 38 .5 86 ( )pe M P a? ? ? ? 六、 正常使用極限狀態(tài)計算 正截面抗裂性計算 是對構件跨中截面混凝土的拉應力進行驗算，并滿足《公預規(guī)》 條要求，對于本設計部分預應力 A 類構件，應 42 滿足兩個要求：第一，在作用短期效應組合下， st pc tkf????； 第二，在荷載長期效應組合下，1 0l pc????，即不出現(xiàn)拉應力。 式中， st? 在作用短期效應組合下，空心板抗裂驗算邊緣的混凝土法向拉應力，由表 6，空心板跨中截面彎矩 kN m??， 663 9. 94 10 N mm? ? ?，由前面計算換算截面下緣彈性抵抗矩： 301 29lW m m? ，代入得： 6601 6 3 9 . 9 4 1 0 9 . 3 9 ( )6 8 . 1 2 9 1 0sdst lM M P aW? ?? ? ?? pc? 扣除全部預應力損失后的預加力，在構件抗裂驗算邊緣產(chǎn)生的預壓力，其值為： 0 0 0 000p p ppc N N e yAI? ?? 04 1 3 0 2 2 0 3 .2 3 4 5 6 .2 7 4 1 1 5 5 .0 4 ( )p c on l l M P a? ? ? ?? ? ? ? ? ? ? 0 0 6 1 1 5 5 .0 4 1 2 5 1 6 2 .9 1 5 6 5 .5 1 4 0 9 3 7 9 .4 1p p p l sN A A N??? ? ? ? ? ? ? 06001 1 5 5 . 0 4 1 2 5 1 2 9 0 . 1 6 2 . 9 1 5 6 5 . 5 2 9 0 . 11409379. 44p p p l s sppAAe N? ? ? ?? ? ? ? ? ??? ( )mm? 空心板跨中截面下緣的預應力 pc? 為： 0 0 0 0001409379. 44 290. 1 3 3 5 . 12 . 2 8 3p p ppc N N e yAI? ?? ? ? ? 3. 86 8 6. 00 9. 86 8 ( )M P a? ? ? lt? 在荷載的長期效應組合下，構件抗裂驗算邊緣產(chǎn)生的混凝土法向拉應力，01ldltdMW? ? ，由表 6，跨中截面 ldM = 56 4kN m? ? ? 43 10 N m m??。同樣， 6301 6 8 .1 2 9 1 0dW m m??，代入公式，則得： 6601 5 6 8 . 6 4 1 0 8 . 3 4 7 ( )6 8 . 1 2 9 1 0ldlt dM M P aW? ?? ? ??， 由此得： 1 9 .3 9 9 .8 6 8 0 .4 7 8 ( ) 0 .7 0 .7 2 .6 5 1 .8 5 5s pc tkM P a f M P a?? ? ? ? ? ? ? ? ? ? 8 .3 4 7 9 .8 6 8 1 .5 2 1 ( ) 0lt pc M P a??? ? ? ? ? ?。 符合《公預規(guī)》對 A 類構件的規(guī)定。 溫差應力計算，按《公預規(guī)》附錄 B 計算。本設計橋面鋪 裝瀝青混凝土厚度為 10cm ，由《橋規(guī)》 條， 1 14T? ℃， 2 ? ℃，豎 向溫度梯度見圖 12，由于空心板高度為 700mm ，大于 400mm ，取300A mm? 。 對于簡支板梁，溫差應 力： t y y c cN A t E???； 0t y y c c YM A t E??? ?； 正溫差應力： 000ttt y c cNM y t EAI???? ? ? 44 式中： c? 混凝土線膨脹系數(shù)， c? =； cE 混凝土彈性模量， C50， 10cE M Pa?? ； yA截面內的單元面積； yt 單元面積 yA 內溫差梯度平均值，均以正值代入。 y 計算應力點至換算截面重心軸的距離，重心軸以上取正值，以下取負值。 00,AI換算截面面積和慣矩； ye 單位面積 yA 重心至換算截面重心軸的距離，重心軸以上取正值，以下取負值。 列表計算 yA ， yt ， ye ，計算結果見表 8。 溫差應力計算表 表 8 編號 單元面積 yA（ 2mm ） 溫度 yt （℃） 單元面積 yA 重心至換算截面重心距離ye （ mm） 1 10 0 99 0 99 00 0?? 14+ = ? ?1 0 0 1 4 2 5 . 53 6 4 . 9 5 3 (1 4 5 . 5 )ye ? ? ??? ?? ? 2 10 990 99000?? += ? ?1 0 5 . 5 2 5 . 33 6 4 . 9 5 3 ( 2 . 5 5 . 3 )ye ? ? ??? ?? 100 ?? 3 (70 2 50) 300? ? ? 57000? = 13 6 4 .9 5 1 1 0 3 0 03ye ? ? ? ? ? 4( 9 9 0 0 0 9 . 7 5 9 9 0 0 5 . 4 5 7 0 0 0 2 . 6 5 ) 0 . 0 0 0 0 1 3 . 4 5 1 0t y y c cN A t E?? ? ? ? ? ? ? ? ? ?? ( )N? 45 0t y y c c yM A t E e???? ( 99 00 0 9. 75 32 2. 21 99 00 5. 4 25 9. 98 57 00 0 2. 65 15 4. 95 )? ? ? ? ? ? ? ? ? ? 000 1 5 10 120 .16 93 10 ( )N m m? ? ? ? ? ? ? 正溫差應力： 梁頂： 000ttt y c cNM tEAI???? ? ? 6 4101 2 0 . 1 6 9 3 1 0 3 6 4 . 9 54 0 3 5 6 7 . 2 1 4 0 . 0 0 0 0 1 3 . 4 5 1 03 6 4 3 3 1 2 . 2 8 3 1 0???? ? ? ? ? ?? ? ? ? ? ( )MPa? 梁底： 6104 0 3 5 6 7 . 2 1 2 0 . 1 6 9 3 1 0 ( 3 3 5 . 1 ) 03 6 4 3 3 1 2 . 2 8 3 1 0t? ? ? ? ?? ? ?? ? ? ? ( )MPa? 預應力鋼筋重心處： 639。1 0 1 04 0 3 5 6 7 . 2 1 2 0 . 1 6 9 3 1 0 ( 2 9 0 . 1 )2 . 2 8 3 1 0 2 . 2 8 3 1 0p? ? ? ? ?? ? ??? ( )M Pa? ? ? ? 普通鋼筋重心處： 39。 101 2 0 . 1 6 9 34 0 3 5 6 7 . 2 1 . 1 0 8 1 . 5 2 7 0 . 4 1 9 ( )3 6 4 3 3 1 2 . 2 8 3 1 0 tt M P a? ?? ? ? ? ? ?? 預應力鋼筋溫差應力： 39。 5. 65 0. 41 9 2. 36 7 ( )t E p p M P a? ? ?? ? ? ? 39。 5. 79 0. 41 9 2. 42 6( )t E s t M P a? ? ?? ? ? ? 反溫差應力： 按《公預規(guī)》 條 ，反溫差應力為正溫差應力乘以 ， 46 即得反溫差應力： 梁頂： 08 ( ) ( )t M P a? ? ? ? ? ? 梁底： ( ) ( )t M Pa? ? ? ? ? ? 預應力鋼絞線反溫差應力： 67 ( ) 8 ( )t M P a? ? ? ? ? ? 普通鋼筋反溫差應力： ( ) ( )t M Pa? ? ? ? ? ? 以上正值表示壓應力，負值表示拉應力。 設溫差頻遇系數(shù)為 ，則考慮溫差應力，在作用短期效應組合下，梁底總拉力為： ( )st M Pa? ? ? ? ?； 則 9. 65 9. 86 8 0. 21 8 ( ) 0. 7 0. 7 2. 65 1. 85 5 ( )s t pc tkM P a f M P a?? ? ? ? ? ? ? ? ? ? 滿足部分預應力 A 類構件條件。 在作用長期效應組合下，梁底的總拉應力為： 7 8 ( )lt M Pa? ? ? ? ?， 8 .6 1 9 .8 6 8 1 .2 5 7 8 ( ) 0lt pc M P a??? ? ? ? ? ?，符合 A 類預應力混凝土條件。 上述計算結果表明，本設計在短期效應組合下，并考慮溫差應力，正截面抗裂性均滿足要求。 部分預應力 A 類構件斜截面抗裂性驗算是以主拉應力控制，采用作用的短期效應組合，并考慮溫差作用。溫差作用效應可利用正截面抗裂計算 +溫差應力 計算及表 8，圖 12，并選用支點截面，分別計算支點截面 AA 纖維（空洞頂面）， BB 纖維（空心板換算截面重心軸）， 47 CC 纖維（空洞底面）處主拉應力，對于部分預應力 A 類構件，應滿足： tp tkf? ?， 式中： tkf 混凝土的抗拉強度標準值， C50， MPa? ； tp? 由作用短期效應組合和預應力引起的混凝土拉應力，并考慮溫差 作用。 先算溫差應力，由表 8 和圖 12： 。 AA 纖維： 000ttt y c cNM tEAI???? ? ? 6 4101 2 0 . 1 6 9 3 1 04 0 3 5 6 7 . 2 ( 3 6 4 . 9 5 1 1 0 ) 5 . 3 0 . 0 0 0 0 1 3 . 4 5 1 03 6 4 3 3 1 2 . 2 8 3 1 0??? ? ? ? ? ? ? ?? ( )M Pa? ? ? ? ? ? BB 纖維： t? 6 4101 2 0 . 1 6 9 3 1 04 0 3 5 6 7 . 2 0 0 . 7 9 6 0 . 0 0 0 0 1 3 . 4 5 1 03 6 4 3 3 1 2 . 2 8 3 1 0??? ? ? ? ? ? ?? ( )M Pa? ? ? ? ? CC 纖維： 6101 2 0 . 1 6 9 3 1 04 0 3 5 6 7 . 2 [ ( 3 3 5 . 1 9 0 ) ] 03 6 4 3 3 1 2 . 2 8 3 1 0t? ??? ? ? ? ? ?? ( )M Pa? ? ? ? 。 反溫差應力為正溫差應力乘以（ ）。 AA 纖維： ( ) ( ) ( )t M Pa? ? ? ? ? ? 48 BB 纖維： ( ) ( ) ( )t M Pa? ? ? ? ? ? CC 纖維： 83 ( ) 9( )t M P a? ? ? ? ? ? 以上正值表示壓應力，負值表示拉應力。 （ 1） AA 纖維：（空洞頂面） 2 222c x c xtp ??????? ? ?????， 010dAVSbI?? 式中： dV 支點截面短期組合效應剪力設計值，由表 6， 320 5. 47 20 5. 47 10dV k N N? ? ?。 b 計算主拉應力處截面腹板總寬，取 50 2 70b ? ? ? 190( )mm? 0I 計算主拉應力截面抗彎慣矩， 10 40 3 10 ( )I mm?