【導(dǎo)讀】0+75+3×25m，右幅布置形式為75+130+75+3×25m的箱型變截面預(yù)應(yīng)力T型連續(xù)剛。，這樣將有利于箱梁內(nèi)的應(yīng)力合理分布，左右側(cè)高度不一，臂長度為m。值，相應(yīng)減少主梁內(nèi)的主拉應(yīng)力。箱梁采取掛籃懸臂澆筑施工,最大施工懸臂長度為5. 筑節(jié)段對稱進行。和攏時橋梁由T形靜定懸臂狀態(tài)變?yōu)槌o定狀態(tài)，實現(xiàn)了體系轉(zhuǎn)換。叉河特大橋施工總工期控制在25個月內(nèi)。階段目標為：2020年5月前完成樁基礎(chǔ)施。工，2020年11月前完成墩柱施工，2020年10月前完成T構(gòu)懸澆施工。通過兩腹板的高差，實現(xiàn)頂板單向橫坡。、梁高變化段梁底曲線采用圓曲線。其中梁部縱向鋼絞線束采用OVM15型錨固體系；由90mm內(nèi)徑。0號橋臺為板式橋臺，同時配備砼攪拌運輸車2臺，、叉河特大橋為本合同段的控制性工程。熱高峰時間，以減少混凝土水化熱的影響。度降低到要求的限度。各層間進出水管均各自獨立，以便根據(jù)測溫數(shù)據(jù)相應(yīng)調(diào)整水循環(huán)的速度，水管之間的聯(lián)接使用膠管，為防堵管和漏水，灌注混凝土前應(yīng)做通水試驗。

　　

【正文】 ：清理梁段頂面→用 1： 2 的水泥砂漿將鋪枕部位找平→在找平層上放出軌道放樣定位線→鋪設(shè)鋼（木）枕→安裝滑道→安裝前后支座→在前支座下鋪放聚四氟乙烯滑板→吊裝單片主桁件對準前后支座，在后支點處連接錨輪組，在桁架兩側(cè)用 3~5t 倒鏈和型鋼控制其空間位置，調(diào)好一片主桁架后用同樣的方法吊裝另一片主桁架→調(diào)整兩片主桁架間的水平間距和位置→安裝前、中、后各橫梁→安裝前后吊帶→吊裝底模架及底模板→吊裝外 側(cè)模走行梁及外模板→在前上橫梁上吊掛工作平臺，在底模后橫梁上焊接工作平臺→調(diào)整立模標高→固定模板。④、掛籃的移動步驟 第 16 頁 共 28 頁 ａ .梁塊澆筑完后，穿束、拆內(nèi)、外側(cè)模（底籃后錨桿不松），張拉，壓漿。 ｂ .移籃前托梁與梁面預(yù)埋環(huán)扣緊，然后卸去各扁擔梁的支承墊板，實現(xiàn)主桁架與底籃分離，此時底籃被錨緊在已完成梁段的底面。 ｃ .卸主桁后錨，在后橫梁上設(shè)置牽制繩，將前后支承枕木移至下一梁段，支承位置交放入“滑枕”，用慢速卷揚機或手拉葫蘆將主桁牽引至下一梁段位置，拆去滑枕，安裝后錨帶并錨固。 ｄ .拆除底籃后錨桿和前托梁錨固繩，使底 模脫離梁底面，然后利用手拉葫蘆牽引主模帶動底籃前移到一一現(xiàn)澆位置。 ｅ .調(diào)整底籃中線，位置和標高，上緊底籃后錨桿，固定前、后主橫梁。 、施工控制 由于箱梁在懸臂澆筑施工時受砼自重、日照、溫度變化、墩柱壓縮等因素影響而產(chǎn)生豎向撓度，砼自身還存在收縮、徐變等因素，也會使懸臂段發(fā)生變化，為使合攏后的橋梁成型及應(yīng)力狀態(tài)符合設(shè)計要求，達到合攏高程誤差控制在 15mm以內(nèi)的要求，最大限度地使實際的狀態(tài)（應(yīng)力與線型）與設(shè)計的相接近，必須對各懸臂施工節(jié)段的以撓度與應(yīng)力為控制的進行觀測控制以便在施工及時調(diào)整有關(guān)的標高參數(shù) ，為下節(jié)的模板安裝提供數(shù)據(jù)預(yù)報，確定下節(jié)段合適的模板標高。撓度控制采用以往同類橋梁施工所驗證準確可靠并經(jīng)監(jiān)理工程師批準的計算機軟件進行。施工時建立施工控制網(wǎng)絡(luò)，以自適應(yīng)法及灰色預(yù)測辨別法等理論為模型進行施工控制，確保合攏精度，觀測內(nèi)容： ａ .掛籃模板安裝就位后的撓度觀測； ｂ . 澆筑前預(yù)拱度調(diào)整測量； ｃ .砼澆筑后的撓度觀測； ｄ .張拉前的撓度觀測； ｅ .張拉后的撓度觀測； ｆ .已完成各階段之荷載及溫度、徐變收縮引起的撓度計算、觀測； ｇ .合攏段合攏前的溫度修正； ｈ .溫度觀測； ｉ .應(yīng)力觀測（通過在控制截 面內(nèi)預(yù)埋測試儀器搜集數(shù)據(jù)）。 ｊ .撓度觀測的關(guān)鍵是每日定時觀測，時間宜選在每日溫升前上午 8： 009： 00 以前。合攏段應(yīng)在施工前進行連續(xù) 24h（每次間隔 2h）觀測，提供合攏前的數(shù)據(jù)。 為控制撓度，應(yīng)該在混凝土施工完成并達到設(shè)計要求的張拉強度后進行預(yù)應(yīng)力束的張拉，應(yīng)按嶺期及強度進行雙孔，一般在混凝土施工后 34 天方進行張拉以減少張拉時的混凝土收縮徐變值，使永存應(yīng)力滿足設(shè)計要求，相應(yīng)減少張拉后產(chǎn)生的撓度。 施工控制的方案：大跨徑懸臂梁施工時必須進行有效的施工控制以保證成橋后的梁體線型及受力狀態(tài)與設(shè)計盡量吻合， 施工控制的以主梁撓度與內(nèi)力為控制對象，控制原則為 施工過程中主梁截面應(yīng)力在允許范圍內(nèi)， 懸臂合攏段相對高差在 15mm內(nèi)，軸線誤差在 10mm內(nèi)。 橋面線型調(diào)整引起的橋面鋪裝層厚度增減平均值符合設(shè)計要求， 橋梁預(yù)拱度滿足二期恒載、 1/2 活載作用和設(shè)計混凝土徐變年限內(nèi)的徐變變形要求，該值通過計算確定。 叉河特大橋施工控制的具體方法是采取參數(shù)識別法與灰色預(yù)測相結(jié)合的方案，形成施工、量測、識別、修正、誤差預(yù)測、調(diào)整、施工的循環(huán)過程。其中自適應(yīng)法（參數(shù)識別）是如何使控制的期望值能夠反映實際結(jié)構(gòu)狀況，確定 影響施工精度的參數(shù)如混凝土彈性模量、混凝土容重等實際與設(shè)計計算數(shù)值上的差別。具體做法是根據(jù)施工施工 第 17 頁 共 28 頁 中結(jié)構(gòu)線形或內(nèi)力的實測值對主要設(shè)計參數(shù)進行識別，尋找產(chǎn)生偏差的原因，然后將修正過的設(shè)計參數(shù)反饋到控制計算中去重新給出施工中內(nèi)力和撓度的理論期望值，以消除理論值與實測值不一致的主要部分，最后達到撓幅與內(nèi)力雙控的目標；灰色預(yù)測法是以灰色系統(tǒng)理論為基礎(chǔ)，針對信息部分明確部分不明確的系統(tǒng)，具體做法是將各控制點的標高理論值減去實測值得到誤差序列，建立誤差序列的 GM（ 1， 1）模型，求出誤差函數(shù)，得到誤差估計值，將誤差估計值 與理論值相加得到預(yù)測值。 懸臂梁橋施工中溫度變化是影響主梁撓度的主要因素之一，日照會引起主梁頂、底板溫差，引起主梁翹曲、撓度和墩柱的偏移，通常選擇在日照前進行梁體撓度觀測（并需要在張拉完成 6h8h 后方能進行觀測，由于預(yù)應(yīng)力張拉效應(yīng)具有滯后現(xiàn)象），為下節(jié)段立模高程提供數(shù)據(jù)，但此方法有不方便的缺陷，我部擬采取移動相對坐標法進行施工：具體為： 選擇施工的 i 段前端點作為相對坐標系的原點，此坐標是相對會移動的，此坐標系中的第 i+1 段坐標是固定不變的，可據(jù)此進行第 i+1 段立模或確定第 i+1 段節(jié)段標高。 在懸臂端第 i 段施工完成后，選擇一天中的合適時間（一般在日出前）準確測量出第i 段的標高控制點高程 hi0，在進行第 i+1 段節(jié)段立模、確定 i+1 段標高或進行隨機檢測時，先測量出第 i 節(jié)段標高控制點標高 hi1。 ①、當?shù)?i 段標高控制點標高 hi0 是在掛籃仍未推出時所測量，則第 i+1 段節(jié)段立模標高為 hi+1 為： hi+1=hyc i+1+（ hi1hi0） +Δ gl i+1+Δ，其中 hyc i+1=Hsji+1+Δ hgl i+1+Ygd i+1， ②、當?shù)?i 段標高控制點標高 hi0 是在掛籃已經(jīng)推出就位后所測量，則第 i+1 段節(jié)段立模標高 為 hi+1 為： hi+1=hyc i+1+（ hi1hi0） +Δ，其中 hyc i+1=Hsji+1+Δ hgl i+1+Ygd i+1，可解決了由于不同時間測量所引發(fā)的問題。可以在一天內(nèi)的任意時間進行節(jié)段立模、節(jié)段標高確定或各項隨機檢查所需的標高測量值。 式中Δ 第 i 段掛籃推出后新增加的荷載（如鋼筋）所產(chǎn)生的撓度（通過結(jié)構(gòu)計算獲得）。 Δ gl i+1掛籃推出引起的第 i 段前端標高控制點的撓度值（通過結(jié)構(gòu)計算獲得） 施工控制中進行各項試驗檢測，如混凝土容重、混凝土各齡期彈性模量、預(yù)應(yīng)力管道摩阻損失、梁體 控制截面的應(yīng)力情況，進行立模、砼澆筑前、砼澆筑后、張拉前、張拉后階段的撓度檢測。根據(jù)設(shè)計參數(shù)及控制參數(shù)，建立結(jié)構(gòu)分析模型進行前進分析，得到各階段的內(nèi)力、撓度及成橋狀態(tài)的內(nèi)力、撓度，在此基礎(chǔ)上進行后退分析得到以成橋狀態(tài)下的各階段預(yù)拋高值。在施工中按照參數(shù)識別、灰色預(yù)測相結(jié)合的方法建立施工控制網(wǎng)絡(luò)。 施工控制測點布置：在梁段端部左右腹板中間、箱梁橫向中部幾翼緣板邊緣位置分別埋設(shè)短鋼筋（Φ 16，頂部打磨光滑，標高比本梁段測點處的施工立模標高高出 5mm~8mm）作為固定觀測點。 觀測時間：根據(jù)以前施 工中積累的數(shù)據(jù)分析，溫度影響主要是日照影響立模放樣和日常測量，因此放樣與日常測量宜安排在早晨 8 點以前，否則必須進行修正，并且每天將已澆完的梁段控制點進行復(fù)測后進行數(shù)據(jù)匯總，觀察變化，分析原因，并及時調(diào)整立模標高。 本橋墩高、跨大、地形復(fù)雜，將給懸澆施工過程中的線形控制造成困難。為保證成型 第 18 頁 共 28 頁 后大橋的中線、標高準確無誤，減小附加應(yīng)力對連續(xù)結(jié)構(gòu)的不利影響，確保中跨順利合攏，必須制定周到、合理的施工控制方案，以測量作為搜集數(shù)據(jù)的外業(yè)手段并嚴格執(zhí)行控制方案。具體如下： 1)、測量方案的選擇 線形控制是懸臂灌筑過程中對各 梁段線形的動態(tài)控制過程，準確地定位施工中梁體頂面、底面標高和縱橫向位置，并將其與理進行比較，找出其偏差值后對偏差進行分析研究，然后找出修正值，指導(dǎo)下一梁段施工。從而使連續(xù)梁頂?shù)酌婢€形平順，各部的高程誤差滿足設(shè)計和規(guī)范要求。懸灌施工時梁體線形變化是一個不可逆的過程，若測控不及時、不準數(shù)據(jù)丟失或失效，將無法通過二次施工或測量予以補救。因此，在梁工前就要對測量的方法、時間、布點、位置、次數(shù)和精度等內(nèi)容的實案進行認真研究通常有兩種方法可以選擇： 第一種方法是將儀器置于梁上，以 0 號段上所設(shè)的水準點為準進行測制。從理論 土講，此法會受到兩個 T 構(gòu)墩身壓縮下沉不等的影響，此下沉值一般較小，不會超過合攏允許值，并可在合龍前提前 4 個節(jié)段聯(lián)測時進行調(diào)整消除。此法的優(yōu)點是簡單易行、速度快、不受地形，在任何條件下都可采用。 第二種方法是：將水準點置于地面上，以地面土的水準點為準進行測此法可保證高程準確，但由于受到地形限制，距離一般較遠，極可能超出規(guī)范規(guī)定的最大視線距離 (150m)，且前后視離無法保持基本相等，瞄準誤差和測量誤差都較大。另外，地面上的水準點高程不變，而墩柱高程是變化的 (盡管很小 )，當儀器在梁上時，以不變的點為準來測量變化的 建筑，是無法測得其相對變化值的。結(jié)合經(jīng)驗，我部擬選第一種方法用于梁體測量。 線形控制的具體實施方法 在第 N梁段混凝土灌注前，精確測量該梁段端頭測點的標高 (即為段測點處的頂板施工立模標高 )Ml。 在第 N梁段混凝土灌注硬化后，精確測量該梁段端頭測點的標高 在第 N梁段縱向預(yù)應(yīng)力束張拉前，精確測量該梁段端頭測點的標高 在第 N梁段縱向預(yù)應(yīng)力束張拉壓漿完成后、移掛籃前，精確測量該端頭測點的標高 hN4。 計算第 N梁段混凝土灌注前后測點的標高差 d=州 2— hNl，以及該段縱向預(yù)應(yīng)力束張拉壓漿完成前 后的標高差厶劃 4— hN3。將這兩個標高差與線形控制軟件計算得出的結(jié)果 A 洲 l、 A 分別進行比較，如果Δ hNl 與Δ洲 ΔΔ 2 與 A 洲 2相比的誤差都小于設(shè)計值，則按上述步驟進行下一梁段的施工；若兩個誤差值中有一個或兩個都大于規(guī)定值，則需要從施工現(xiàn)場和數(shù)據(jù)文件兩個方面查找產(chǎn)生差別的并修改相應(yīng)的數(shù)據(jù)文件、輸入微機、重新計算后，對下一梁段的立模實際標高進行修正。按上述步驟不斷循環(huán)，直至懸灌梁段施工完畢。 ⑦線形控制中的注意事項 對每套掛籃都要進行等預(yù)加載來消除其非彈性變形，測出其彈性變形，為確定立模高程提供基本依據(jù)。 嚴格控制混凝土容重，盡量使梁段混凝土各齡期的強度和彈性模量術(shù)指標與計算采用值接近，減少實際值與計算采用值之間的誤差。 嚴格控制預(yù)應(yīng)力筋張拉力的準確度和張拉時混凝土的齡期要求 (齡期達到 3 天以上且強度達到設(shè)計強度的 90％以上 )。 在每個承臺和 0 號段土布設(shè)基礎(chǔ)沉降觀測點和墩身壓縮觀測點，定測基礎(chǔ)沉降和墩身壓縮情況，并將結(jié)果反應(yīng)在合攏前 4 個梁段和邊跨段的高程中。 定期觀測溫度對 T 構(gòu)懸臂端撓度的影響，通常在早晨進行初測，在下午 5 點后后 第 19 頁 共 28 頁 進行復(fù)測，以消除溫度影響。觀測后將成果圖表進行分析，從而為全橋的立 模標高和線形調(diào)整提供依據(jù)。 從合攏段前 4 個梁段起，對全橋各梁段的標高和線形進行聯(lián)測，并在這 4 個梁段內(nèi)逐步調(diào)整，以控制合攏精度。 保證掛籃預(yù)留孔位置準確。當預(yù)留孔位置偏差較大時，掛籃不好調(diào)甚至調(diào)整不到中線位置，因此必須提高各預(yù)留孔的準確度。同時為了防止搗搗混凝土?xí)r移位，預(yù)留孔要用鋼筋網(wǎng)固定。 一般情況下，施工時對掛籃本身的彈性變形和非彈性變形都能比較重視地考慮。但大都對掛籃與滑道之間、滑道與鋼 (木 )枕之間、鋼 (木與梁頂混凝土之間的非彈性變形重視不夠甚至忽視了。根據(jù)經(jīng)驗，這方原因造成的掛籃前端沉降高 達 5— 8mm。所以，施工時必須對此予以重并加強觀測，積累經(jīng)驗，準確控制，消除影響。 根據(jù)實踐經(jīng)驗及資料研究，薄壁空心墩及箱梁變形對環(huán)境溫度和日照非常敏感。受日照時，受日照一側(cè)的頂腹板溫度與另一側(cè)的頂腹板溫度是不同的，且一天內(nèi)也是反復(fù)變化的，且變形變化滯后于溫度變化。因此，應(yīng)對日照及環(huán)境溫度影響進行自始至終的觀測。 在 T 構(gòu)懸臂灌注施工期間，梁頂面所放材料、機具設(shè)備的數(shù)量和位置應(yīng)符合線形控制軟件計算模式的要求。在懸灌即將結(jié)束時，梁體懸臂最大，施工時必須嚴格控制施工荷載的對稱，并對墩的變形加強觀測。 1線形控制觀測點要有明顯標記，并在施工中妥善保護，避免碰撞后彎折變形。用Φ 20 直徑的鋼筋棒作觀測點，鋼筋露出混凝土面以 5mm為宜，并將鋼筋頂磨圓。