【導(dǎo)讀】0+75+3×25m，右幅布置形式為75+130+75+3×25m的箱型變截面預(yù)應(yīng)力T型連續(xù)剛。，這樣將有利于箱梁內(nèi)的應(yīng)力合理分布，左右側(cè)高度不一，臂長(zhǎng)度為m。值，相應(yīng)減少主梁內(nèi)的主拉應(yīng)力。箱梁采取掛籃懸臂澆筑施工,最大施工懸臂長(zhǎng)度為5. 筑節(jié)段對(duì)稱進(jìn)行。和攏時(shí)橋梁由T形靜定懸臂狀態(tài)變?yōu)槌o定狀態(tài)，實(shí)現(xiàn)了體系轉(zhuǎn)換。叉河特大橋施工總工期控制在25個(gè)月內(nèi)。階段目標(biāo)為：2020年5月前完成樁基礎(chǔ)施。工，2020年11月前完成墩柱施工，2020年10月前完成T構(gòu)懸澆施工。通過兩腹板的高差，實(shí)現(xiàn)頂板單向橫坡。、梁高變化段梁底曲線采用圓曲線。其中梁部縱向鋼絞線束采用OVM15型錨固體系；由90mm內(nèi)徑。0號(hào)橋臺(tái)為板式橋臺(tái)，同時(shí)配備砼攪拌運(yùn)輸車2臺(tái)，、叉河特大橋?yàn)楸竞贤蔚目刂菩怨こ獭岣叻鍟r(shí)間，以減少混凝土水化熱的影響。度降低到要求的限度。各層間進(jìn)出水管均各自獨(dú)立，以便根據(jù)測(cè)溫?cái)?shù)據(jù)相應(yīng)調(diào)整水循環(huán)的速度，水管之間的聯(lián)接使用膠管，為防堵管和漏水，灌注混凝土前應(yīng)做通水試驗(yàn)。

　　

【正文】 ：清理梁段頂面→用 1： 2 的水泥砂漿將鋪枕部位找平→在找平層上放出軌道放樣定位線→鋪設(shè)鋼（木）枕→安裝滑道→安裝前后支座→在前支座下鋪放聚四氟乙烯滑板→吊裝單片主桁件對(duì)準(zhǔn)前后支座，在后支點(diǎn)處連接錨輪組，在桁架兩側(cè)用 3~5t 倒鏈和型鋼控制其空間位置，調(diào)好一片主桁架后用同樣的方法吊裝另一片主桁架→調(diào)整兩片主桁架間的水平間距和位置→安裝前、中、后各橫梁→安裝前后吊帶→吊裝底模架及底模板→吊裝外 側(cè)模走行梁及外模板→在前上橫梁上吊掛工作平臺(tái)，在底模后橫梁上焊接工作平臺(tái)→調(diào)整立模標(biāo)高→固定模板。④、掛籃的移動(dòng)步驟 第 16 頁(yè) 共 28 頁(yè) ａ .梁塊澆筑完后，穿束、拆內(nèi)、外側(cè)模（底籃后錨桿不松），張拉，壓漿。 ｂ .移籃前托梁與梁面預(yù)埋環(huán)扣緊，然后卸去各扁擔(dān)梁的支承墊板，實(shí)現(xiàn)主桁架與底籃分離，此時(shí)底籃被錨緊在已完成梁段的底面。 ｃ .卸主桁后錨，在后橫梁上設(shè)置牽制繩，將前后支承枕木移至下一梁段，支承位置交放入“滑枕”，用慢速卷?yè)P(yáng)機(jī)或手拉葫蘆將主桁牽引至下一梁段位置，拆去滑枕，安裝后錨帶并錨固。 ｄ .拆除底籃后錨桿和前托梁錨固繩，使底 模脫離梁底面，然后利用手拉葫蘆牽引主模帶動(dòng)底籃前移到一一現(xiàn)澆位置。 ｅ .調(diào)整底籃中線，位置和標(biāo)高，上緊底籃后錨桿，固定前、后主橫梁。 、施工控制 由于箱梁在懸臂澆筑施工時(shí)受砼自重、日照、溫度變化、墩柱壓縮等因素影響而產(chǎn)生豎向撓度，砼自身還存在收縮、徐變等因素，也會(huì)使懸臂段發(fā)生變化，為使合攏后的橋梁成型及應(yīng)力狀態(tài)符合設(shè)計(jì)要求，達(dá)到合攏高程誤差控制在 15mm以內(nèi)的要求，最大限度地使實(shí)際的狀態(tài)（應(yīng)力與線型）與設(shè)計(jì)的相接近，必須對(duì)各懸臂施工節(jié)段的以撓度與應(yīng)力為控制的進(jìn)行觀測(cè)控制以便在施工及時(shí)調(diào)整有關(guān)的標(biāo)高參數(shù) ，為下節(jié)的模板安裝提供數(shù)據(jù)預(yù)報(bào)，確定下節(jié)段合適的模板標(biāo)高。撓度控制采用以往同類橋梁施工所驗(yàn)證準(zhǔn)確可靠并經(jīng)監(jiān)理工程師批準(zhǔn)的計(jì)算機(jī)軟件進(jìn)行。施工時(shí)建立施工控制網(wǎng)絡(luò)，以自適應(yīng)法及灰色預(yù)測(cè)辨別法等理論為模型進(jìn)行施工控制，確保合攏精度，觀測(cè)內(nèi)容： ａ .掛籃模板安裝就位后的撓度觀測(cè)； ｂ . 澆筑前預(yù)拱度調(diào)整測(cè)量； ｃ .砼澆筑后的撓度觀測(cè)； ｄ .張拉前的撓度觀測(cè)； ｅ .張拉后的撓度觀測(cè)； ｆ .已完成各階段之荷載及溫度、徐變收縮引起的撓度計(jì)算、觀測(cè)； ｇ .合攏段合攏前的溫度修正； ｈ .溫度觀測(cè)； ｉ .應(yīng)力觀測(cè)（通過在控制截 面內(nèi)預(yù)埋測(cè)試儀器搜集數(shù)據(jù)）。 ｊ .撓度觀測(cè)的關(guān)鍵是每日定時(shí)觀測(cè)，時(shí)間宜選在每日溫升前上午 8： 009： 00 以前。合攏段應(yīng)在施工前進(jìn)行連續(xù) 24h（每次間隔 2h）觀測(cè)，提供合攏前的數(shù)據(jù)。 為控制撓度，應(yīng)該在混凝土施工完成并達(dá)到設(shè)計(jì)要求的張拉強(qiáng)度后進(jìn)行預(yù)應(yīng)力束的張拉，應(yīng)按嶺期及強(qiáng)度進(jìn)行雙孔，一般在混凝土施工后 34 天方進(jìn)行張拉以減少?gòu)埨瓡r(shí)的混凝土收縮徐變值，使永存應(yīng)力滿足設(shè)計(jì)要求，相應(yīng)減少?gòu)埨螽a(chǎn)生的撓度。 施工控制的方案：大跨徑懸臂梁施工時(shí)必須進(jìn)行有效的施工控制以保證成橋后的梁體線型及受力狀態(tài)與設(shè)計(jì)盡量吻合， 施工控制的以主梁撓度與內(nèi)力為控制對(duì)象，控制原則為 施工過程中主梁截面應(yīng)力在允許范圍內(nèi)， 懸臂合攏段相對(duì)高差在 15mm內(nèi)，軸線誤差在 10mm內(nèi)。 橋面線型調(diào)整引起的橋面鋪裝層厚度增減平均值符合設(shè)計(jì)要求， 橋梁預(yù)拱度滿足二期恒載、 1/2 活載作用和設(shè)計(jì)混凝土徐變年限內(nèi)的徐變變形要求，該值通過計(jì)算確定。 叉河特大橋施工控制的具體方法是采取參數(shù)識(shí)別法與灰色預(yù)測(cè)相結(jié)合的方案，形成施工、量測(cè)、識(shí)別、修正、誤差預(yù)測(cè)、調(diào)整、施工的循環(huán)過程。其中自適應(yīng)法（參數(shù)識(shí)別）是如何使控制的期望值能夠反映實(shí)際結(jié)構(gòu)狀況，確定 影響施工精度的參數(shù)如混凝土彈性模量、混凝土容重等實(shí)際與設(shè)計(jì)計(jì)算數(shù)值上的差別。具體做法是根據(jù)施工施工 第 17 頁(yè) 共 28 頁(yè) 中結(jié)構(gòu)線形或內(nèi)力的實(shí)測(cè)值對(duì)主要設(shè)計(jì)參數(shù)進(jìn)行識(shí)別，尋找產(chǎn)生偏差的原因，然后將修正過的設(shè)計(jì)參數(shù)反饋到控制計(jì)算中去重新給出施工中內(nèi)力和撓度的理論期望值，以消除理論值與實(shí)測(cè)值不一致的主要部分，最后達(dá)到撓幅與內(nèi)力雙控的目標(biāo)；灰色預(yù)測(cè)法是以灰色系統(tǒng)理論為基礎(chǔ)，針對(duì)信息部分明確部分不明確的系統(tǒng)，具體做法是將各控制點(diǎn)的標(biāo)高理論值減去實(shí)測(cè)值得到誤差序列，建立誤差序列的 GM（ 1， 1）模型，求出誤差函數(shù)，得到誤差估計(jì)值，將誤差估計(jì)值 與理論值相加得到預(yù)測(cè)值。 懸臂梁橋施工中溫度變化是影響主梁撓度的主要因素之一，日照會(huì)引起主梁頂、底板溫差，引起主梁翹曲、撓度和墩柱的偏移，通常選擇在日照前進(jìn)行梁體撓度觀測(cè)（并需要在張拉完成 6h8h 后方能進(jìn)行觀測(cè)，由于預(yù)應(yīng)力張拉效應(yīng)具有滯后現(xiàn)象），為下節(jié)段立模高程提供數(shù)據(jù)，但此方法有不方便的缺陷，我部擬采取移動(dòng)相對(duì)坐標(biāo)法進(jìn)行施工：具體為： 選擇施工的 i 段前端點(diǎn)作為相對(duì)坐標(biāo)系的原點(diǎn)，此坐標(biāo)是相對(duì)會(huì)移動(dòng)的，此坐標(biāo)系中的第 i+1 段坐標(biāo)是固定不變的，可據(jù)此進(jìn)行第 i+1 段立?；虼_定第 i+1 段節(jié)段標(biāo)高。 在懸臂端第 i 段施工完成后，選擇一天中的合適時(shí)間（一般在日出前）準(zhǔn)確測(cè)量出第i 段的標(biāo)高控制點(diǎn)高程 hi0，在進(jìn)行第 i+1 段節(jié)段立模、確定 i+1 段標(biāo)高或進(jìn)行隨機(jī)檢測(cè)時(shí)，先測(cè)量出第 i 節(jié)段標(biāo)高控制點(diǎn)標(biāo)高 hi1。 ①、當(dāng)?shù)?i 段標(biāo)高控制點(diǎn)標(biāo)高 hi0 是在掛籃仍未推出時(shí)所測(cè)量，則第 i+1 段節(jié)段立模標(biāo)高為 hi+1 為： hi+1=hyc i+1+（ hi1hi0） +Δ gl i+1+Δ，其中 hyc i+1=Hsji+1+Δ hgl i+1+Ygd i+1， ②、當(dāng)?shù)?i 段標(biāo)高控制點(diǎn)標(biāo)高 hi0 是在掛籃已經(jīng)推出就位后所測(cè)量，則第 i+1 段節(jié)段立模標(biāo)高 為 hi+1 為： hi+1=hyc i+1+（ hi1hi0） +Δ，其中 hyc i+1=Hsji+1+Δ hgl i+1+Ygd i+1，可解決了由于不同時(shí)間測(cè)量所引發(fā)的問題?？梢栽谝惶靸?nèi)的任意時(shí)間進(jìn)行節(jié)段立模、節(jié)段標(biāo)高確定或各項(xiàng)隨機(jī)檢查所需的標(biāo)高測(cè)量值。 式中Δ 第 i 段掛籃推出后新增加的荷載（如鋼筋）所產(chǎn)生的撓度（通過結(jié)構(gòu)計(jì)算獲得）。 Δ gl i+1掛籃推出引起的第 i 段前端標(biāo)高控制點(diǎn)的撓度值（通過結(jié)構(gòu)計(jì)算獲得） 施工控制中進(jìn)行各項(xiàng)試驗(yàn)檢測(cè)，如混凝土容重、混凝土各齡期彈性模量、預(yù)應(yīng)力管道摩阻損失、梁體 控制截面的應(yīng)力情況，進(jìn)行立模、砼澆筑前、砼澆筑后、張拉前、張拉后階段的撓度檢測(cè)。根據(jù)設(shè)計(jì)參數(shù)及控制參數(shù)，建立結(jié)構(gòu)分析模型進(jìn)行前進(jìn)分析，得到各階段的內(nèi)力、撓度及成橋狀態(tài)的內(nèi)力、撓度，在此基礎(chǔ)上進(jìn)行后退分析得到以成橋狀態(tài)下的各階段預(yù)拋高值。在施工中按照參數(shù)識(shí)別、灰色預(yù)測(cè)相結(jié)合的方法建立施工控制網(wǎng)絡(luò)。 施工控制測(cè)點(diǎn)布置：在梁段端部左右腹板中間、箱梁橫向中部幾翼緣板邊緣位置分別埋設(shè)短鋼筋（Φ 16，頂部打磨光滑，標(biāo)高比本梁段測(cè)點(diǎn)處的施工立模標(biāo)高高出 5mm~8mm）作為固定觀測(cè)點(diǎn)。 觀測(cè)時(shí)間：根據(jù)以前施 工中積累的數(shù)據(jù)分析，溫度影響主要是日照影響立模放樣和日常測(cè)量，因此放樣與日常測(cè)量宜安排在早晨 8 點(diǎn)以前，否則必須進(jìn)行修正，并且每天將已澆完的梁段控制點(diǎn)進(jìn)行復(fù)測(cè)后進(jìn)行數(shù)據(jù)匯總，觀察變化，分析原因，并及時(shí)調(diào)整立模標(biāo)高。 本橋墩高、跨大、地形復(fù)雜，將給懸澆施工過程中的線形控制造成困難。為保證成型 第 18 頁(yè) 共 28 頁(yè) 后大橋的中線、標(biāo)高準(zhǔn)確無(wú)誤，減小附加應(yīng)力對(duì)連續(xù)結(jié)構(gòu)的不利影響，確保中跨順利合攏，必須制定周到、合理的施工控制方案，以測(cè)量作為搜集數(shù)據(jù)的外業(yè)手段并嚴(yán)格執(zhí)行控制方案。具體如下： 1)、測(cè)量方案的選擇 線形控制是懸臂灌筑過程中對(duì)各 梁段線形的動(dòng)態(tài)控制過程，準(zhǔn)確地定位施工中梁體頂面、底面標(biāo)高和縱橫向位置，并將其與理進(jìn)行比較，找出其偏差值后對(duì)偏差進(jìn)行分析研究，然后找出修正值，指導(dǎo)下一梁段施工。從而使連續(xù)梁頂?shù)酌婢€形平順，各部的高程誤差滿足設(shè)計(jì)和規(guī)范要求。懸灌施工時(shí)梁體線形變化是一個(gè)不可逆的過程，若測(cè)控不及時(shí)、不準(zhǔn)數(shù)據(jù)丟失或失效，將無(wú)法通過二次施工或測(cè)量予以補(bǔ)救。因此，在梁工前就要對(duì)測(cè)量的方法、時(shí)間、布點(diǎn)、位置、次數(shù)和精度等內(nèi)容的實(shí)案進(jìn)行認(rèn)真研究通常有兩種方法可以選擇： 第一種方法是將儀器置于梁上，以 0 號(hào)段上所設(shè)的水準(zhǔn)點(diǎn)為準(zhǔn)進(jìn)行測(cè)制。從理論 土講，此法會(huì)受到兩個(gè) T 構(gòu)墩身壓縮下沉不等的影響，此下沉值一般較小，不會(huì)超過合攏允許值，并可在合龍前提前 4 個(gè)節(jié)段聯(lián)測(cè)時(shí)進(jìn)行調(diào)整消除。此法的優(yōu)點(diǎn)是簡(jiǎn)單易行、速度快、不受地形，在任何條件下都可采用。 第二種方法是：將水準(zhǔn)點(diǎn)置于地面上，以地面土的水準(zhǔn)點(diǎn)為準(zhǔn)進(jìn)行測(cè)此法可保證高程準(zhǔn)確，但由于受到地形限制，距離一般較遠(yuǎn)，極可能超出規(guī)范規(guī)定的最大視線距離 (150m)，且前后視離無(wú)法保持基本相等，瞄準(zhǔn)誤差和測(cè)量誤差都較大。另外，地面上的水準(zhǔn)點(diǎn)高程不變，而墩柱高程是變化的 (盡管很小 )，當(dāng)儀器在梁上時(shí)，以不變的點(diǎn)為準(zhǔn)來(lái)測(cè)量變化的 建筑，是無(wú)法測(cè)得其相對(duì)變化值的。結(jié)合經(jīng)驗(yàn)，我部擬選第一種方法用于梁體測(cè)量。 線形控制的具體實(shí)施方法 在第 N梁段混凝土灌注前，精確測(cè)量該梁段端頭測(cè)點(diǎn)的標(biāo)高 (即為段測(cè)點(diǎn)處的頂板施工立模標(biāo)高 )Ml。 在第 N梁段混凝土灌注硬化后，精確測(cè)量該梁段端頭測(cè)點(diǎn)的標(biāo)高 在第 N梁段縱向預(yù)應(yīng)力束張拉前，精確測(cè)量該梁段端頭測(cè)點(diǎn)的標(biāo)高 在第 N梁段縱向預(yù)應(yīng)力束張拉壓漿完成后、移掛籃前，精確測(cè)量該端頭測(cè)點(diǎn)的標(biāo)高 hN4。 計(jì)算第 N梁段混凝土灌注前后測(cè)點(diǎn)的標(biāo)高差 d=州 2— hNl，以及該段縱向預(yù)應(yīng)力束張拉壓漿完成前 后的標(biāo)高差厶劃 4— hN3。將這兩個(gè)標(biāo)高差與線形控制軟件計(jì)算得出的結(jié)果 A 洲 l、 A 分別進(jìn)行比較，如果Δ hNl 與Δ洲 ΔΔ 2 與 A 洲 2相比的誤差都小于設(shè)計(jì)值，則按上述步驟進(jìn)行下一梁段的施工；若兩個(gè)誤差值中有一個(gè)或兩個(gè)都大于規(guī)定值，則需要從施工現(xiàn)場(chǎng)和數(shù)據(jù)文件兩個(gè)方面查找產(chǎn)生差別的并修改相應(yīng)的數(shù)據(jù)文件、輸入微機(jī)、重新計(jì)算后，對(duì)下一梁段的立模實(shí)際標(biāo)高進(jìn)行修正。按上述步驟不斷循環(huán)，直至懸灌梁段施工完畢。 ⑦線形控制中的注意事項(xiàng) 對(duì)每套掛籃都要進(jìn)行等預(yù)加載來(lái)消除其非彈性變形，測(cè)出其彈性變形，為確定立模高程提供基本依據(jù)。 嚴(yán)格控制混凝土容重，盡量使梁段混凝土各齡期的強(qiáng)度和彈性模量術(shù)指標(biāo)與計(jì)算采用值接近，減少實(shí)際值與計(jì)算采用值之間的誤差。 嚴(yán)格控制預(yù)應(yīng)力筋張拉力的準(zhǔn)確度和張拉時(shí)混凝土的齡期要求 (齡期達(dá)到 3 天以上且強(qiáng)度達(dá)到設(shè)計(jì)強(qiáng)度的 90％以上 )。 在每個(gè)承臺(tái)和 0 號(hào)段土布設(shè)基礎(chǔ)沉降觀測(cè)點(diǎn)和墩身壓縮觀測(cè)點(diǎn)，定測(cè)基礎(chǔ)沉降和墩身壓縮情況，并將結(jié)果反應(yīng)在合攏前 4 個(gè)梁段和邊跨段的高程中。 定期觀測(cè)溫度對(duì) T 構(gòu)懸臂端撓度的影響，通常在早晨進(jìn)行初測(cè)，在下午 5 點(diǎn)后后 第 19 頁(yè) 共 28 頁(yè) 進(jìn)行復(fù)測(cè)，以消除溫度影響。觀測(cè)后將成果圖表進(jìn)行分析，從而為全橋的立 模標(biāo)高和線形調(diào)整提供依據(jù)。 從合攏段前 4 個(gè)梁段起，對(duì)全橋各梁段的標(biāo)高和線形進(jìn)行聯(lián)測(cè)，并在這 4 個(gè)梁段內(nèi)逐步調(diào)整，以控制合攏精度。 保證掛籃預(yù)留孔位置準(zhǔn)確。當(dāng)預(yù)留孔位置偏差較大時(shí)，掛籃不好調(diào)甚至調(diào)整不到中線位置，因此必須提高各預(yù)留孔的準(zhǔn)確度。同時(shí)為了防止搗搗混凝土?xí)r移位，預(yù)留孔要用鋼筋網(wǎng)固定。 一般情況下，施工時(shí)對(duì)掛籃本身的彈性變形和非彈性變形都能比較重視地考慮。但大都對(duì)掛籃與滑道之間、滑道與鋼 (木 )枕之間、鋼 (木與梁頂混凝土之間的非彈性變形重視不夠甚至忽視了。根據(jù)經(jīng)驗(yàn)，這方原因造成的掛籃前端沉降高 達(dá) 5— 8mm。所以，施工時(shí)必須對(duì)此予以重并加強(qiáng)觀測(cè)，積累經(jīng)驗(yàn)，準(zhǔn)確控制，消除影響。 根據(jù)實(shí)踐經(jīng)驗(yàn)及資料研究，薄壁空心墩及箱梁變形對(duì)環(huán)境溫度和日照非常敏感。受日照時(shí)，受日照一側(cè)的頂腹板溫度與另一側(cè)的頂腹板溫度是不同的，且一天內(nèi)也是反復(fù)變化的，且變形變化滯后于溫度變化。因此，應(yīng)對(duì)日照及環(huán)境溫度影響進(jìn)行自始至終的觀測(cè)。 在 T 構(gòu)懸臂灌注施工期間，梁頂面所放材料、機(jī)具設(shè)備的數(shù)量和位置應(yīng)符合線形控制軟件計(jì)算模式的要求。在懸灌即將結(jié)束時(shí)，梁體懸臂最大，施工時(shí)必須嚴(yán)格控制施工荷載的對(duì)稱，并對(duì)墩的變形加強(qiáng)觀測(cè)。 1線形控制觀測(cè)點(diǎn)要有明顯標(biāo)記，并在施工中妥善保護(hù)，避免碰撞后彎折變形。用Φ 20 直徑的鋼筋棒作觀測(cè)點(diǎn)，鋼筋露出混凝土面以 5mm為宜，并將鋼筋頂磨圓。