【文章內(nèi)容簡(jiǎn)介】 .缺點(diǎn)是部件的形式必須相同 A.Ⅰ+Ⅱ B.Ⅰ+Ⅲ C.Ⅱ +Ⅲ D.Ⅰ+Ⅱ+Ⅲ,但是亦有可能使可靠性反而下降,這是因?yàn)?。?散熱面積小,使溫度大幅度上升；Ⅱ.振動(dòng)、沖擊因素影響備件壽命 Ⅰ對(duì) Ⅱ?qū)?C.Ⅰ,Ⅱ 都對(duì) D.Ⅰ,Ⅱ 都不對(duì) ,船舶磨合期甚至可能延長(zhǎng)至。 —12個(gè)月 — —2年 。Ⅰ.對(duì)維護(hù)、修理的適應(yīng)性；Ⅱ.維修的難易程度Ⅰ對(duì) Ⅱ?qū)?C.Ⅰ或Ⅱ?qū)?D.Ⅰ,Ⅱ都不對(duì) ,導(dǎo)致了可靠性研究方法,即 的特殊性。Ⅰ.分析和計(jì)算的方法；Ⅱ.長(zhǎng)期實(shí)驗(yàn)的方法；Ⅲ.大量搜集和統(tǒng)計(jì)分析現(xiàn)場(chǎng)數(shù)據(jù)方法A.Ⅰ+Ⅱ B.Ⅱ+Ⅲ C.Ⅰ+Ⅲ D.Ⅰ+Ⅱ+Ⅲ 。“IMS規(guī)則的規(guī)定 、修理時(shí)質(zhì)量把關(guān) 。、質(zhì)量符合“CCS” 的規(guī)定 “規(guī)定的條件”,包括。Ⅰ.環(huán)境溫度、壓力、濕度；Ⅱ.振動(dòng)；Ⅲ.承受的負(fù)荷A.Ⅰ+Ⅱ B.Ⅱ+Ⅲ C.Ⅰ+Ⅲ D.Ⅰ+Ⅱ +Ⅲ (t)=,說(shuō)明該產(chǎn)品。Ⅰ.5%的產(chǎn)品可保持不低于1萬(wàn)h的工作能力；Ⅱ.95%的產(chǎn)品可保持不低于1萬(wàn)h的工作能力Ⅰ對(duì) Ⅱ?qū)?C.Ⅰ或Ⅱ?qū)?D.Ⅰ,Ⅱ 都不對(duì) ,包括。Ⅰ.各組成設(shè)備的可靠性有關(guān)；Ⅱ.各組成設(shè)備的維修性有關(guān)；Ⅲ.參與管理的人的因素有關(guān)A.Ⅰ+Ⅱ B.Ⅱ+Ⅲ C.Ⅰ+Ⅲ D.Ⅰ+Ⅱ +Ⅲ 。Ⅰ.設(shè)計(jì)；Ⅱ.制造；Ⅲ.管理A.Ⅰ+Ⅱ B.Ⅱ+Ⅲ C.Ⅰ+Ⅲ D.Ⅰ+Ⅱ +Ⅲ 。Ⅰ.低；Ⅱ.高；Ⅲ.一致Ⅰ對(duì) Ⅱ?qū)?C.Ⅰ或Ⅲ對(duì) D.Ⅱ或Ⅲ對(duì),它和其他提高可靠性方法的原則區(qū)別,在于可使系統(tǒng)的可靠性 部件本身的可靠性。 與工作部件數(shù)之比稱(chēng)為備用比。 。Ⅰ.制定操作規(guī)程；Ⅱ.判斷設(shè)備的實(shí)際技術(shù)狀態(tài)；Ⅲ.指導(dǎo)維修 A.Ⅰ+Ⅱ B.Ⅱ+Ⅲ C.Ⅰ+Ⅲ D.Ⅰ+Ⅱ +Ⅲ 衡量。Ⅰ.主機(jī)的推進(jìn)特性曲線(xiàn)；Ⅱ.主機(jī)的負(fù)荷特性曲線(xiàn)；Ⅲ.發(fā)電柴油機(jī)的負(fù)荷特性曲線(xiàn)A.Ⅰ+Ⅱ B.Ⅰ+Ⅲ C.Ⅱ+Ⅲ D.Ⅰ+Ⅱ +Ⅲ ,動(dòng)力裝置的故障應(yīng)按。Ⅰ.工作時(shí)間來(lái)衡量；Ⅱ.工作次數(shù)來(lái)衡量 Ⅱ?qū)?C.Ⅰ或Ⅱ?qū)?D.Ⅰ+Ⅱ 。Ⅰ.早期故障期；Ⅱ.偶然故障期；Ⅲ.耗損故障期Ⅰ對(duì) Ⅱ?qū)?Ⅲ對(duì) D.Ⅰ+Ⅱ 。Ⅰ.對(duì)維護(hù)、修理的適應(yīng)性；Ⅱ.對(duì)產(chǎn)品進(jìn)行維修的難易程度Ⅰ對(duì) Ⅱ?qū)?C.Ⅰ,Ⅱ 都對(duì) D.Ⅰ,Ⅱ 都不對(duì) 。Ⅰ.故障率λ（t）；Ⅱ.密度函數(shù)f(t)Ⅰ對(duì) Ⅱ?qū)?C.Ⅰ,Ⅱ都對(duì) D.Ⅰ,Ⅱ都不對(duì) 169.Ⅰ.故障率λ(t)是針對(duì)到時(shí)刻t尚能正常工作的產(chǎn)品數(shù)而言的；Ⅱ.密度函數(shù)f(t)是針對(duì)開(kāi)始時(shí)刻的產(chǎn)品數(shù)而言的Ⅰ對(duì) Ⅱ?qū)?C.Ⅰ,Ⅱ都對(duì) D.Ⅰ,Ⅱ都不對(duì) (t)是個(gè)箅術(shù)平均值,在概率中稱(chēng)。Ⅰ.數(shù)學(xué)期望值；Ⅱ.均值Ⅰ對(duì) Ⅱ?qū)?C.Ⅰ,Ⅱ都對(duì) D.Ⅰ,Ⅱ都不對(duì) 。Ⅰ.只能將船舶作為一個(gè)不可修復(fù)的系統(tǒng)看待；Ⅱ.機(jī)動(dòng)航行時(shí)對(duì)動(dòng)力裝置可靠性的要求仍是連續(xù)長(zhǎng)期工作的性能要求Ⅰ對(duì) Ⅱ?qū)?C.Ⅰ,Ⅱ都對(duì) D.Ⅰ,Ⅱ都不對(duì) ,將貫穿在。Ⅰ.整個(gè)設(shè)計(jì)階段；Ⅱ.整個(gè)制造階段；Ⅲ.全部運(yùn)轉(zhuǎn)期間A.Ⅰ+Ⅱ B.Ⅰ+Ⅲ C.Ⅰ十Ⅲ D.Ⅰ+Ⅱ+Ⅲ,若在熱帶水域必須同時(shí)運(yùn)行才能滿(mǎn)足要求,從可靠性考慮這三臺(tái)水泵之間是。Ⅰ.并聯(lián)關(guān)系；Ⅱ.串聯(lián)關(guān)系Ⅰ對(duì) Ⅱ?qū)?C.Ⅰ,Ⅱ 都對(duì) D.Ⅰ,Ⅱ 都不對(duì) ,若在寒帶水域時(shí),只有一臺(tái)水泵工作就可以滿(mǎn)足冷卻需要,則三臺(tái)水泵之間從可靠性角度考慮則是。Ⅰ.并聯(lián)關(guān)系；Ⅱ.申聯(lián)關(guān)系Ⅰ對(duì) Ⅱ?qū)?C.Ⅰ,Ⅱ都對(duì) D.Ⅰ,Ⅱ 都不對(duì) ,船舶航行在溫帶水域若只要兩臺(tái)水泵正常工作就能滿(mǎn)足冷卻需要,則三臺(tái)水泵從可靠性角度看就成為。Ⅰ.并聯(lián)系統(tǒng)；Ⅱ.串聯(lián)系統(tǒng)。；Ⅲ.表決系統(tǒng)Ⅰ對(duì) Ⅱ?qū)?Ⅲ對(duì) D.Ⅰ,Ⅱ 都對(duì) 。Ⅰ.串聯(lián)系統(tǒng)的可靠度不大于獨(dú)立部件的可靠度；Ⅱ.可靠度最差的部件對(duì)系統(tǒng)的可靠度影響最?、駥?duì) Ⅱ?qū)?C.Ⅰ,Ⅱ都對(duì) D.Ⅰ,Ⅱ都不對(duì) 。Ⅰ.串聯(lián)部件越多,系統(tǒng)可靠性越差；Ⅱ.工作時(shí)間越長(zhǎng),系統(tǒng)的可靠性越差 Ⅰ對(duì) Ⅱ?qū)?C.Ⅰ,Ⅱ都對(duì) D.Ⅰ,Ⅱ都不對(duì) ,可采用不同的連按方式。Ⅰ.系統(tǒng)并聯(lián)方式；Ⅱ.部件并聯(lián)方式Ⅰ對(duì) Ⅱ?qū)?C.Ⅰ,Ⅱ都對(duì) D.Ⅰ,Ⅱ都不對(duì) ,部件并聯(lián)方式的可靠性。Ⅰ.高于系統(tǒng)并聯(lián)方式的可靠性；Ⅱ.等于系統(tǒng)并聯(lián)方式的可靠性；Ⅲ.低于系統(tǒng)并聯(lián)方式的可靠性Ⅰ對(duì) Ⅱ?qū)?Ⅲ對(duì) D.Ⅰ,Ⅱ，Ⅲ都不對(duì) ,除選用優(yōu)質(zhì)廉價(jià)的部件外,還要力求使系統(tǒng)。Ⅰ.所用部件的種類(lèi)盡量少；Ⅱ.所用部件的數(shù)量盡量少；Ⅲ.部仵之間的相互關(guān)系盡量簡(jiǎn)單A.Ⅰ+Ⅱ B.Ⅰ+Ⅲ C.Ⅱ +Ⅲ D.Ⅰ+Ⅱ +Ⅲ 。Ⅰ.易拆卸性、可達(dá)性；Ⅱ.可還原性、通用性；Ⅲ.可互換性、適檢性 A.Ⅰ+Ⅱ B.Ⅰ+Ⅲ C.Ⅱ+Ⅲ D.Ⅰ+Ⅱ +Ⅲ 。Ⅰ.螺旋槳；Ⅱ.主機(jī)、發(fā)電機(jī)和輔助鍋爐；Ⅲ.空氣壓縮機(jī) Ⅰ對(duì) Ⅱ?qū)?C.Ⅰ+Ⅱ D.Ⅰ+Ⅲ 。Ⅰ.Q=QM+Qg+Qb式中:Q—船舶航行工況下所需要的總熱量,kW/h；QM,Qg,Qb—主機(jī)、發(fā)電機(jī)、輔鍋爐所消耗熱量。Ⅱ.x+y+z=1,x=QM/Q,y=Qg/Q,z=Qb/QⅠ對(duì) Ⅱ?qū)?C.Ⅰ或Ⅱ?qū)?D.Ⅰ+Ⅱ 。B.(螺旋槳收到功率的熱量+發(fā)電機(jī)供電的熱量+鍋爐供蒸汽的熱量)與動(dòng)力裝置所消耗總熱量之比=hmhcx+hghdy+hbyz =3600PpBHu=3600TusB 有關(guān)。Ⅰ.動(dòng)力裝置的熱工完善程度；Ⅱ.推進(jìn)裝置的工作效率；Ⅲ.船體狀態(tài)和航行條件A.Ⅰ+Ⅱ B.Ⅰ+Ⅱ+Ⅲ Ⅰ對(duì) Ⅱ?qū)?因此它與 無(wú)關(guān)。 +B 。 。 +B。 +B+C圖51船舶余熱利用方案 圖52船舶余熱利用方案圖53船舶余熱利用方案 圖54船舶余熱利用方案。 ,采用。 。,蒸發(fā)量D越大 (t1t2)越小,蒸發(fā)量越大 高,蒸發(fā)量越大,燕發(fā)量越小 圖55船舶余熱利用方案 ,能夠回收的排氣余熱就越?！?70℃ ,不正確的原因是。,鍋爐造價(jià)提高 ,排氣流動(dòng)阻力增加 ,煙道易臟堵 ,能夠回收的排氣余熱過(guò)多,因?yàn)槎_程低速柴油機(jī)增壓器后的排氣背壓規(guī)定一般不宜超過(guò)。 ,O ,B,C均可 ,為了最大限度利用排氣余熱,在標(biāo)定工況下,t2=露點(diǎn)+△t(℃),式中△t不應(yīng)小于 ℃. ,排氣露點(diǎn)與___ 有關(guān)。Ⅰ.廢氣鍋爐蒸汽工作壓力；Ⅱ.燃油的含硫量；Ⅲ.排氣中的水蒸氣分壓 A.Ⅰ+Ⅱ B.Ⅱ+Ⅲ C.Ⅰ+Ⅲ D.Ⅰ+Ⅱ+Ⅲ ℃ 范圍—100 —120 —140 —160 ,可回收的排氣余熱就越___。,廢氣鍋爐的排氣進(jìn)口溫度t1約為400℃ 大約可利用排氣余熱的___ ,而二沖程柴油機(jī)動(dòng)力裝置的t1為200—3O0℃ ,則可利用排氣余熱的___ 左右。%/30% %/40% %/62% %/62% ,不利于廢氣鍋爐的余熱利用,因此規(guī)定廢氣鍋爐設(shè)計(jì)的標(biāo)定工況是:廢氣鍋爐排氣進(jìn)口溫度t1為_(kāi)__ ℃ ,出口溫度t2為_(kāi)__ ℃。,同時(shí)還應(yīng)保證鍋爐受熱面必需的溫度,該溫差是。Ⅰ.排氣與給水的溫度t2tw；Ⅱ.排氣與蒸汽的溫度t2一tsⅠ對(duì) Ⅱ?qū)?C.Ⅰ或Ⅱ?qū)?D.Ⅰ+Ⅱ 。 ,B,C均可,其蒸汽壓力應(yīng)滿(mǎn)足___ 需要。Ⅰ.對(duì)廢氣鍋爐蒸發(fā)量；Ⅱ.對(duì)燃油艙蒸汽加熱管系長(zhǎng)度和阻力；Ⅲ.對(duì)燃油霧化加熱器燃油溫度A.Ⅰ+Ⅱ Ⅱ?qū)?C.Ⅰ+Ⅱ+Ⅲ D.Ⅱ+Ⅲ 。Ⅰ.廢氣的能量質(zhì)量下降,可利用回收的能量減少；Ⅱ.空氣冷卻器冷卻水帶走的能量質(zhì)量和數(shù)量增加Ⅰ對(duì) Ⅱ?qū)?C.Ⅰ或Ⅱ?qū)?D.Ⅰ+Ⅱ(STG)是廢熱利用聯(lián)合裝置,其余熱利用裝置有。Ⅰ.廢氣/蒸汽聯(lián)合驅(qū)動(dòng)的渦輪發(fā)電機(jī)；Ⅱ.空氣冷卻器；Ⅲ.廢氣鍋爐 A.Ⅰ+Ⅲ B.Ⅰ+Ⅱ C.Ⅱ+Ⅲ D.Ⅰ+Ⅱ+Ⅲ amp。W公司推出的標(biāo)準(zhǔn)廢氣鍋爐系統(tǒng),主要特點(diǎn)是廢氣鍋爐為單壓蒸汽系統(tǒng)；產(chǎn)生飽和蒸汽供加熱之需；廢氣鍋爐與燃油輔助鍋爐之間有循環(huán)水泵并共用一個(gè)汽鼓,對(duì)其評(píng)價(jià)可選為。,又完全滿(mǎn)足船舶加熱所需蒸汽量的要求,但不能滿(mǎn)足船舶加熱所需蒸汽量的要求,而需要燃油輔助鍋爐補(bǔ)充蒸汽 amp。W公司推出的帶汽輪發(fā)電機(jī)的廢氣鍋爐系統(tǒng),主要特點(diǎn)是它帶有給水預(yù)熱器、蒸發(fā)器和過(guò)熱器的單壓蒸汽系統(tǒng)；產(chǎn)生的蒸汽除用于加熱外還可用于驅(qū)動(dòng)汽輪發(fā)電機(jī)；廢氣鍋爐與燃油輔助鍋爐之間有循環(huán)水泵并共用汽鼓。對(duì)其評(píng)價(jià)可選為。,但滿(mǎn)足汽輪發(fā)電機(jī)所需蒸汽量時(shí),不能滿(mǎn)足加熱之需,能滿(mǎn)足汽輪發(fā)電機(jī)和加熱系統(tǒng)所需蒸汽量,不僅滿(mǎn)足加熱系統(tǒng)的要求,還部分滿(mǎn)足汽輪發(fā)電機(jī)之需 的廢氣鍋爐煙垢著火現(xiàn)象___。,煙垢的可燃成分在高溫下自由蒸發(fā),被火花或火焰點(diǎn)燃,在廢氣鍋爐煙道內(nèi)保持小范圍和有限的火源,稱(chēng)為。 ,對(duì)鍋爐危害 __ ,在一定條件下可發(fā)展為_(kāi)__ ,導(dǎo)致廢氣鍋爐。—400℃時(shí)可能發(fā)生。 ℃ 以上時(shí)可能發(fā)生。 ℃ 以上時(shí)可能發(fā)生。 ,使鍋爐系統(tǒng)不能正常工作,甚至損壞鍋爐。 +B+C 。 % %的水汽,影響廢氣鍋爐煙垢著火的污染物是。 ,不屬于匹配問(wèn)題的原因是。 ,廢氣流速低 ,柴油機(jī)長(zhǎng)期低負(fù)荷運(yùn)行。 (T/Q)圖,是對(duì)下述哪一種廢氣鍋爐系統(tǒng)的描述 ,鍋爐受熱面就越___ ,藜發(fā)量越。,排氣的壓力損失較___ ,廢氣流速必須。,對(duì)廢氣流速有重大影響,因?yàn)椤?則廢氣流速必然是低的 ,B,C均對(duì)圖19廢氣鍋爐T/Q圖 圖14廢熱利用聯(lián)合裝置STG系統(tǒng)圖16典型廢氣鍋爐系統(tǒng) 圖17帶汽輪發(fā)電機(jī)的廢氣鍋爐系統(tǒng) Bamp。W MC型柴油機(jī)在約定MCR工況下,允許增壓器后排氣背壓為MPa,廢氣管內(nèi)實(shí)際流速約為_(kāi)__ m/s ,廢氣鍋爐推薦的最大壓力損失一般為 MPa。 。統(tǒng)計(jì)資料證明,設(shè)計(jì)廢氣流速低于10m/s者幾乎都有著火故障,這是因?yàn)椤?不能吹除煙灰顆粒,使鍋爐失去自清洗作用 ,這是煙灰發(fā)生沉積的重要因素,關(guān)于煙灰粘性的預(yù)防措施的說(shuō)明哪項(xiàng)是正確的。,將使煙灰粘性增加 “浮動(dòng)” ,B,C都是錯(cuò)誤的,否則凝結(jié)的硫酸可使煙灰有粘性,會(huì)增加煙垢形成的趨勢(shì),因此鍋爐廢氣出口溫度應(yīng)不低于 ℃ ,鍋爐進(jìn)口給水循環(huán)溫度應(yīng)高于 ℃(對(duì)有預(yù)熱器的)?！?30 ,因?yàn)椤?鍋爐管表面邊界層的廢氣溫度會(huì)高于煙垢著火溫度,增加煙垢點(diǎn)燃的危險(xiǎn)(循環(huán)水流量與蒸汽產(chǎn)量之比)太低,鍋爐管表面邊界層的廢氣溫度會(huì)高于煙垢著火溫度,增加煙垢點(diǎn)燃的危險(xiǎn) +B ,防止鍋爐煙垢沉積,其措施是。,減少排氣顆粒排放率 ,旁通全部廢氣,防止鍋爐煙垢沉積 ,廢氣部分旁通,減少鍋爐煙垢沉積,MANBamp。W公司建議每天吹灰 次。 3600PR，式中Bt表示。BtHu23Ⅰ.推進(jìn)裝置本身所消耗的燃油量,kg/h；Ⅱ.為推進(jìn)裝置服務(wù)的輔助機(jī)械所消耗的燃油量,kg/h Ⅰ對(duì) Ⅱ?qū)?C.Ⅰ+Ⅱ D.Ⅰ,Ⅱ 都不對(duì) ,為了找出合理利用余熱的途徑,必須考慮。Ⅰ.整個(gè)船舶的能量平衡；Ⅱ.各個(gè)耗能設(shè)備的熱平衡Ⅰ對(duì) Ⅱ?qū)?C.Ⅰ十Ⅱ D.Ⅰ或Ⅱ?qū)?MPa。 。=Qm+Qg =Qg+Qb =Qm+Qg+Qb =Qm+Qb =3600PR ,式中PR表示。Bt ,在標(biāo)定工況下廢氣鍋爐排氣出口溫度為t2=露點(diǎn)+△t,式中△t不應(yīng)小于?！?℃ ℃ ℃,廢熱鍋爐排煙溫度t2過(guò)低,對(duì)廢熱利用設(shè)備的維護(hù)管理是。 。Ⅰ.煙垢潛在著火溫度一般為300—400℃ ；Ⅱ.存在未燃燒的燃油時(shí)煙垢著火溫度約為150℃；Ⅲ.極端情況下甚至低到120℃ 仍可發(fā)生煙垢著火 A.Ⅰ+Ⅱ B.Ⅰ+Ⅲ C.Ⅱ +Ⅲ D.Ⅰ+Ⅱ+Ⅲ 。Ⅰ.氫著火；Ⅱ.鑄鐵著火；Ⅲ.煙垢著火Ⅰ對(duì) Ⅱ?qū)?C.Ⅰ+Ⅱ D.Ⅰ+Ⅱ+Ⅲ,應(yīng)包括。Ⅰ.利用大的受熱面；Ⅱ.鍋爐設(shè)計(jì)為擴(kuò)展管表面；Ⅲ.燃?xì)饬魉俚?A.Ⅰ+Ⅱ B.Ⅰ+Ⅲ C.Ⅱ+Ⅲ D.Ⅰ+Ⅱ +Ⅲ 。Ⅰ.可提高廢氣鍋爐的利用率；Ⅱ.廢氣鍋爐應(yīng)有較大受熱面；Ⅲ.廢氣鍋爐廢氣壓力損失較小A.Ⅰ+Ⅱ B.Ⅰ+Ⅲ C.Ⅱ+Ⅲ D.Ⅰ+Ⅱ+Ⅲ 。Ⅰ.廢氣流速的平方成正比；Ⅱ.與管徑的4次方成反比Ⅰ對(duì) Ⅱ?qū)?C.Ⅰ,Ⅱ都對(duì) D.Ⅰ,Ⅱ都不對(duì) ,建議廢氣管內(nèi)流速不超過(guò)50m/s,實(shí)際上為避免壓力損失太大,廢氣流速約為_(kāi)__ m/s ,廢氣鍋爐推薦的最大壓力損失一般為。Ⅰ.；Ⅱ.150mmH20 Ⅱ?qū)?C.Ⅰ或Ⅱ?qū)?D.Ⅰ,Ⅱ都不對(duì) ,使用中使煙灰增加且具有粘性,是煙灰發(fā)生沉積的重要原因。Ⅰ.灰分；Ⅱ.殘?zhí)?；?硫分Ⅰ對(duì) Ⅱ?qū)?Ⅲ對(duì) D.Ⅰ+Ⅱ+Ⅲ 的燃油添加劑,可使煙灰失去粘性,導(dǎo)致煙灰沉積趨勢(shì)的減少。Ⅰ.氧化銅；Ⅱ.氧化鐵Ⅰ對(duì) Ⅱ?qū)?C.Ⅰ+Ⅱ D.Ⅰ,Ⅱ都不對(duì) ℃ ,鍋爐進(jìn)口給水循環(huán)溫度,對(duì)有預(yù)熱器的應(yīng)高于 ℃,否則凝結(jié)的硫酸可使煙灰有粘性,增加煙垢形成的趨勢(shì)。Ⅰ.120—130；Ⅱ.110—120；Ⅲ.100—110 Ⅰ對(duì) Ⅱ?qū)?Ⅲ對(duì) D.Ⅰ+Ⅱ+Ⅲ 煙灰著火溫度,減少煙垢著火的危險(xiǎn)。Ⅰ.低于；Ⅱ.等于；Ⅲ.高于Ⅰ對(duì) Ⅱ?qū)?Ⅲ對(duì) D.Ⅰ,Ⅱ ,Ⅲ 都不對(duì)二、簡(jiǎn)答題？2.“輪機(jī)”一詞的含義是怎樣演變的？，包括哪些系統(tǒng)？ ？ ？ ？。船舶的特殊性有哪些主要表現(xiàn)？。？“儲(chǔ)備”來(lái)提高船舶動(dòng)力裝置可靠性的問(wèn)題？,怎樣達(dá)到節(jié)能目的? ? ? 。? ? ?三、參考答案(一)選擇題001 A.(二)簡(jiǎn)答題答案：18O7年“克萊蒙特”