【文章內(nèi)容簡介】 氣時產(chǎn)生壓力脈動。 凍結、冷藏的冷卻設備的形式 冷藏間的冷卻設備的形式 表 冷藏間冷卻設備形式對比 對比項 設備形式 優(yōu)點 缺點 結論 自然對流 、食品干耗小，耗電少。 ，不便除霜 ，制作期長。 綜合考慮到冷庫的凈面積較小，且凍結物包裝簡單，選用自然對流方式。 由于采用氨泵供液，采用盤管式排管。 有組織的冷風循環(huán) 1. 有冷風機使庫內(nèi)溫度均勻 2. 不用人工沖霜 3. 節(jié) 省鋼 材和投資， 安裝方便。 4. 易 于實 現(xiàn)自動化。適于貯藏包裝凍品。 凍結間的冷卻設備的形式 表 凍結間冷卻設備形式對比 對比項目 設備形式 優(yōu)點 缺點 結論 強烈吹風型凍結車凍結 溫度均勻、凍結效果好。 系統(tǒng)復雜 強烈吹風型凍結車方式應用比較普遍，便于管理。 擱架排管凍結 食品與排管接觸，傳熱效果好。 難于沖霜，只能人工掃霜。 4 設計計算 維護結構保溫厚度計算 外墻傳熱系數(shù)的計算 凍結間 外墻各層 δ（ m） λ（ w/mk） Ri (m2℃ ) /w αw 磚墻 硬質(zhì)聚氨酯泡沫塑料 αn =ΣRi=Σ（ ? ??nw ???? 11 ） =+++=(m2℃ ) /w 外墻實際熱阻值 K1=1/R=(m2℃ ) 冷藏間 外墻各層 δ（ m） λ（ w/mk） Ri (m2℃ ) /w αw 磚墻 硬質(zhì)聚氨酯泡沫塑料 αn R=ΣRi=Σ（ ? ??nw ???? 11 ） =+++= (m2℃ ) /w 外墻實際熱阻值 K1=1/R=(m2℃ ) 架空地坪傳熱系數(shù)的計算 架空地坪各層 δ（ m） λ（ w/mk） R (m2℃ ) /w αw 0 鋼筋混凝土基層 水泥沙漿找平兩層 擠壓性聚苯乙烯泡沫板 鋼筋混凝土面 αn 冷藏間地坪 R=ΣRi=Σ（ ? ??nw ???? 11 ） =++++=(m2℃ )/w 地坪實際熱阻值為 K2=1/R2=(m2℃ ) 凍結間地坪 R=ΣRi=Σ（ ? ??nw ???? 11 ） =++++=(m2℃ )/w 地坪實際熱阻值為 K2=1/R2= 樓板的傳熱系數(shù)的計算 樓板各層 δ（ m） λ(w/mk) Ri(m2℃ )/w αw 0 硬質(zhì)聚氨酯泡沫塑料 水泥沙漿找平 鋼筋混凝土板 αn 凍結間樓板 R=ΣRi=Σ（ ? ??nw ???? 11 ） =+++= 樓板實際熱阻值： K3=1/R3= w/(m2℃ ) 冷藏間樓板： R=ΣRi=Σ（ ? ??nw ???? 11 ） =+++= 樓板實際熱阻值： K3=1/R3= w/(m2℃ ) 冷藏間熱流量的計算 圍護結構傳入熱量 Q1 1Q = A?K?a?Δt 表 冷藏間維護結構傳入熱量表 序號 庫房名稱及庫溫 維 護 結構名稱 室外計算溫度 (℃ ) 面積 (m2) 傳 熱 系 數(shù)w/(m2℃ ) a Q1(w) Tw Δt 1 冷藏間 20℃（ C1） 北外墻 31 51 * 西外墻 * 南外墻 * 地坪 * 樓板 2 冷藏間 20℃（ C2） 北外墻 31 51 * 東外墻 * 南外墻 * 地坪 * 樓板 ∑ 1Q = 貨物熱流量的計算 ])()([ 1 21212 t ttCGBt hhGQ bb ????? 其中 : h h2—— 貨物初始降溫時、終止降溫時的比焓 KJ/Kg Bb—— 貨物包裝材料質(zhì)量系數(shù) Cb—— 貨物包裝材料的比熱容 KJ/(Kg℃ ) t t2—— 包裝材料進入冷間、在冷間終止降溫時的溫度 ℃ t—— 食品加工時間 h t1=17℃ ， t2=20℃ ， h1=， h2=0KJ/Kg， B=， Cb= 每間冷 藏間一天的進貨量 G=14000Kg KWQ ]24 )]20(17[ [1 4 0 0 12 ??????????? 通風換氣熱量 )](30)([ 13 nnrnnn hhwnt hhwQ nV ????? ?? Tw=℃ ,Tn=20℃ ,Hw=3Q = 操作熱流量的計算 rrnnwndd nMhhVAQ ??????? 24324 )(2 7 7 15 ? 其中 Φd—— 每平方米地板面積照明熱流量 w/m2 Ad—— 冷間地面面積 m2 Vn—— 冷間內(nèi)凈容積 m3 ? n— — 冷間空氣密度 Kg/m3 M—— 空氣幕效率修正系數(shù) hw、 hn—— 冷間外、內(nèi)空氣的比焓 KJ/Kg nr—— 操作人員的數(shù)量 Φr—— 每個操作人員產(chǎn)生的熱量 w C1: A=860m2 V=4128m2 n=17 qr=410w/人 4101724324 ][4 1 2822 7 186025 ?????????????Q = 冷藏間的設備負荷 : P= Q=Q1+PQ2+Q3+Q4+Q5= 冷藏間的機械負荷 : Q=(n1∑Q1+n2∑Q2+n3∑Q3+n4∑Q4+n5∑Q5)R R= Q= 凍結間熱流量的計算 圍護結構傳入熱量 Q1 1Q = A?K?a?Δt 表 凍結間維護結構傳熱量 序號 庫房名稱及庫溫 維護結構名稱 室外計算溫度 (℃ ) 面積 (m2) 傳 熱 系 數(shù)w/(m2℃ ) a Q1(w) Tw Δt 1 凍結間25℃（ D1） 北外墻 31 56 * 西外墻 * 東外墻 * 地坪 * 樓板 2 凍結間25℃（ D1） 北外墻 31 56 * 西外墻 * 東外墻 * 地坪 * 樓板 ∑ 1Q = 貨物熱流量的計算 ])()([ 1 21212 t ttCGBt hhGQ bb ????? 其中 : h h2—— 貨物初始降溫時、終止降溫時的比焓 KJ/Kg Bb—— 貨物包裝材料質(zhì)量系數(shù) Cb—— 貨物包裝材料的比熱容 KJ/(Kg℃ ) t t2—— 包裝材料進入冷間、在冷間終止降溫時的溫度 ℃ t—— 食品加工時間 h t1=35℃ ， t2=17℃ ， h1= KJ/Kg， h2=， Bb=， Cb= 凍結間一天的進貨量 G=14/? 1000=94000 KWQ ]12 )]17([ )([ 12 ?????????? 電動機的運轉(zhuǎn)熱流量 選擇冰輪集團 DJ125 干式冷風機，選擇 2 臺。 電動機的運轉(zhuǎn)熱流量 Q4=1000ΣPbξb 其中 Pb—— 電動機的額定功率 Kw ξ—— 熱轉(zhuǎn)化系數(shù) b—— 電動機運轉(zhuǎn)時間系數(shù) Q4=1000211=3kw 凍結間的設備負荷 : P= Q=Q1+PQ2+Q3+Q4+Q5= 凍結間的機械負荷 : Q =(n1∑Q1+n2∑Q2+n3∑Q3+n4∑Q4+n5∑Q5)R P= Q= 5 壓縮機的選型 壓縮過程中各狀態(tài)參數(shù)的確定 蒸發(fā)溫度 ZT ：凍結間 ZT =35℃ ， 冷藏間 ZT =30℃ 。 冷凝溫度 LT 的確定：本系統(tǒng)采用蒸發(fā)式冷凝器。濟南市室外濕球溫度ST =℃ , LT = )105( ??ST ℃ ,所以取冷凝溫度為 35℃ 中間冷卻溫度 ZJT 確定：氨兩級壓縮制冷系統(tǒng)中，當?shù)蛪杭壓透邏杭壍暮墓Χ甲钚。评湎禂?shù)ξ最高時，其中間溫度為最佳中間溫度（理想中間溫度） ,由塞拉公式確定：當 ZJT ﹥ 40℃ ， LT ＜ 40℃ 時， ZJT = LT + +3℃ 。所以， 凍結間： Tzj = 43)35( ??????? ℃ 冷藏間： Tzj = 13)30( ??????? ℃ 吸氣溫度 xT 的確定：本系統(tǒng)為氨制冷系統(tǒng)，一般氨吸氣過熱度取 5℃ 。rT = xT LT =5℃ 過冷溫度 gT 的確定：氨兩級壓縮制冷系統(tǒng)中，過冷溫度取為中間冷卻器蛇形盤管的出液溫度，即過冷溫度比中間溫度高 5～ 7℃。 gT = ZJT +（ 5～ 7） ℃ 。所以， 冷藏間中間冷卻器過冷溫度： Tｇ =1+5=4℃ 凍結間中間冷卻器過冷溫度： Tｇ =4+5=1℃ 各狀態(tài)點的焓值和比體積的確定 30℃ 系統(tǒng)：見雙級壓縮壓焓圖 h1=1434KJ/Kg h2=1605KJ/Kg h3=1459KJ/Kg h5=365KJ/Kg h8 =1420 KJ/Kg h6=223KJ/Kg v1=1 m3/Kg v4= m3/Kg 35℃ 系統(tǒng)：見雙級壓縮壓焓圖 h1=1427KJ/Kg h2=1619KJ/Kg h8=1414 KJ/Kg h3=1454KJ/Kg h5=364KJ/Kg h6=206KJ/Kg v1= m3/Kg