【文章內(nèi)容簡(jiǎn)介】 A=6 mm2 ， W=6 mm3 ， I=18 mm4 ，q=67000/1000/1000=。 （ 1）、 強(qiáng)度計(jì)算 Mmax=kmoxqly2=**3502=665N*M ? max =Mmax/γ xWx=665/1*6=111N*mm2215N*mm2 面板的強(qiáng)度滿足要求 （ 2）、 撓度計(jì)算 按最不利情況 平模板寬度取 3800，邊框豎肋位置 0， 325， 675， 925， 1375， 1724，2075， 2425， 2775， 3125， 3475， 3800。 利用《結(jié)構(gòu)力學(xué)求解器》得出第 10 單元有最大變形位移 。第二和第十豎肋有最大支反力 =。 青榮城際鐵路工程Ⅲ標(biāo)段 DK133+185DK168+900 大體積混凝土施工專項(xiàng)方案 中交二航局青榮城際鐵路工程施工指揮部 15 面板的剛度滿足要求。 豎肋的校核： 豎肋用 [10，支 撐間距最大為 1000，其 I=*108m4， W=*106m3 彎矩 M= 82ql = 8 *10* 23 = 彎曲應(yīng)力? =M/W= 610*－ =80MPa＜ 205 MPa 撓度 f = EIql3845 4 = 45 4 10**10**384 1000**5 ＜ 1000/500= 豎肋的強(qiáng)度和剛度滿足要求。 圍帶的強(qiáng)度校核：圍帶采用 2[28a [28a 的截面積 S=4002mm2， I=4753*108 m4， W=340*106m3 q=*=彎矩 M= 82ql = 8 *10* 23 = 彎曲應(yīng)力? =M/W= 610*340*2 52734 － =78MPa＜ 205 MPa 撓度 f = EIql3845 4 = 89 43 10*47 53*10*206*384*2 *10**5 － ==＜ 2 ㎜ 橫帶的強(qiáng)度、剛度均滿足要求 組合變形： 青榮城際鐵路工程Ⅲ標(biāo)段 DK133+185DK168+900 大體積混凝土施工專項(xiàng)方案 中交二航局青榮城際鐵路工程施工指揮部 16 ++=，滿足要求 連接螺栓的校核： 模板用 M20 標(biāo)準(zhǔn)件連接 （ 1）、 橫法蘭部位 Ｎ =PA=67* =10KN M20 螺栓截面面積 A=245mm2 主要受剪 : σ =Ｐ x/Ａ =10 103/245=41N/ mm2[σ ]=125 N/mm2 故滿足要求。 (2)、 圓端與直段連接部位 拉力值 Ｐ x＝ π =423KN. M20 螺栓截面面積 A=245mm2 主要受拉 : ? =Ｐ x /Ａ =423 103/2 16 245=54N/mm2=[? ]=215N/mm2,滿足要求。 對(duì)拉螺桿校核 對(duì)拉螺栓采用精軋螺紋鋼Φ 25，截面面積Ａ＝ 491mm2 Ｐ x＝ √ 2=191KN. ? =Ｐ x /Ａ =191 103/491=389N/mm2[? ]=785N/mm2,遠(yuǎn)滿足要求。 、 承臺(tái)模板驗(yàn)算 、 模板設(shè)計(jì)構(gòu)件規(guī)格及布置 面板：δ 6； 肋： 8槽鋼，布置間距 300mm； 背楞：雙 10槽鋼，取 2020mm 為計(jì)算單元； 青榮城際鐵路工程Ⅲ標(biāo)段 DK133+185DK168+900 大體積混凝土施工專項(xiàng)方案 中交二航局青榮城際鐵路工程施工指揮部 17 邊框：扁鋼 100 12。 圖 承臺(tái)模板組合設(shè)計(jì)（單位： mm） 、 荷載分析 計(jì)算假定 新澆筑混凝土初凝時(shí)間（ h）取 t0=200/（ 20+15）≈ (h)；混凝土的澆筑速度 v=；取混凝土側(cè)壓力計(jì)算位置處，至新澆混凝土頂面總高度為 =；澆注速度控制為 2m/h，容重為 25KN/m3，坍落度16～ 20cm，混凝土入模溫度為 5℃～ 30℃，取平均值 20℃。 計(jì) 算參數(shù)：混凝土的澆注速度為 2m/h； 混凝土的溫度 T=20℃； 外加劑影響修正系數(shù)β 1=； 青榮城際鐵路工程Ⅲ標(biāo)段 DK133+185DK168+900 大體積混凝土施工專項(xiàng)方案 中交二航局青榮城際鐵路工程施工指揮部 18 坍落度影響修正系數(shù)β 2=； 混凝土的濕重度ν =25KN/M3； 混凝土的初凝時(shí)間 t0可按下式求得： t0=200/（ T+15）。 基本荷載 1）砼最大側(cè)壓力按如下澆筑條件： 水平側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值： F1= [200/（ T+15） ] β 1β 2 V1/2 = 25 [200/（ 20+15） ] 21/2=F2=v H =25 =285KN/M2 水平側(cè)壓力取值 F1=2）振搗砼荷載： 振q =4KN/㎡ 荷載組合 系數(shù)取值： k 活 = ， k 恒 = 側(cè)計(jì)q = k 恒 qmax+ k 活 振q = + 4 =、 承臺(tái)模板 剛度分析 面板分析 （ 1） 、 計(jì)算單元選取，在最大側(cè)壓力區(qū)選擇 1mm 寬度分析： I 面 = 31412? =（ mm4） w 面 = 2146? =（ mm3） 青榮城際鐵路工程Ⅲ標(biāo)段 DK133+185DK168+900 大體積混凝土施工專項(xiàng)方案 中交二航局青榮城際鐵路工程施工指揮部 19 （ 2） 、 受力簡(jiǎn)圖：僅按平模分析基本為連續(xù)多跨，這里偏大按連續(xù)三跨分析， L=30048=252（ 48 為 10槽鋼寬度） 面L=2 52L=2 52L=2 52 （ 3） 、 強(qiáng)度分析 線q = N/mm2 M 面 = 線q L2= 2522= mm ? =M 面 /W 面 =＜［?］ =215mm/mm2 （ 4） 、 剛度分析 線q = N/mm2 maxV面 = EI　 4線? = 54??? ?? 　=(mm)＜［ 面V ］ = 故面板剛度合格。 肋剛度分析（按兩端懸臂單跨向支梁分析） （ 1） 、 基本數(shù)據(jù) 對(duì) 8槽鋼 I 肋 = 86 mm4 W 肋 = 84 mm3 因背楞寬度為 青榮城際鐵路工程Ⅲ標(biāo)段 DK133+185DK168+900 大體積混凝土施工專項(xiàng)方案 中交二航局青榮城際鐵路工程施工指揮部 20 b=2 58+35=151 L=1200－ b=1049 m=400－ 2b = （ 2） 、 受力簡(jiǎn)圖：按兩端肋承載寬度 =300+300/2=450mm 分析 肋q =450 =㎜ ； 肋q ’ =450 =㎜。 （ 3） 、 強(qiáng)度分析 肋下端為懸臂，最大彎距在下端支座處 M 肋 = )41(839。222 lmlq ?肋 = )1049 (222 ?? =3022440N mm ? = M 肋 /W 肋 =3022440/ 104= N/mm2 ＜［?］ =215mm/mm2 （ 4） 、 剛度分析 λ = = 5－ 24λ 2= 1+6λ 2+3λ 3= 肋中V =肋肋 λEI－lq 384 )245( 24 青榮城際鐵路工程Ⅲ標(biāo)段 DK133+185DK168+900 大體積混凝土施工專項(xiàng)方案 中交二航局青榮城際鐵路工程施工指揮部 21 =654 ???? ?? =(㎜ ) ＜［ 肋V ］ = ㎜ 肋端V= EI＋－mlq 24 )361( 323 += 65 3 )(104 ???? ???? 　 =(㎜ ) ＜［ 肋V ］ = ㎜ 故肋剛度合格。 邊框剛度分析 （也按兩端懸臂單跨簡(jiǎn)支 梁分析） （ 1） 、 基本數(shù)據(jù) 邊I = 1210012 3 =106mm4 邊q =200 側(cè)計(jì)q =200 =(N/㎜ ) （ 2） 、 受力簡(jiǎn)圖 （ 3） 、 剛度分析 λ = 邊中V =邊邊 λEJ384 )24－5(lq 24 = 654 910 ??? ?? 　 = ㎜＜［ 肋V ］ = ㎜ 邊端V =邊邊 λλEI＋－mlq 24 )361( 323 ? = 653 )( ??? ???? 　 =（㎜）＜［ 肋V ］ = ㎜ 青榮城際鐵路工程Ⅲ標(biāo)段 DK133+185DK168+900 大體積混凝土施工專項(xiàng)方案 中交二航局青榮城際鐵路工程施工指揮部 22 故邊框剛度合格。 背楞剛度分析 （ 1） 、 基本數(shù)據(jù) 因豎肋較密，故背楞近似按承受均布荷載計(jì)算。 背楞為雙 10槽鋼 I= 87mm4 W= 85 mm3 剛q =1200 =㎜ 強(qiáng)q =1200 =㎜ q 圖 計(jì)算簡(jiǎn)圖 （ 2） 、 背愣強(qiáng)度分析 肋下端為懸臂，最大彎距在下端支座處 M 肋 = 239。 2aq肋 = 230073 2 =2745000N mm ? = M 肋 /W 肋 =2745000/ 85=16 N/mm2 ＜［?］ =215N/mm2 剛度分析 λ =1202000 = 5－ 24λ 2= 青榮城際鐵路工程Ⅲ標(biāo)段 DK133+185DK168+900 大體積混凝土施工專項(xiàng)方案 中交二航局青榮城際鐵路工程施工指揮部 23 肋中V=肋肋 λEI－lq 384 )245( 24 = 754 ???? ?? =(㎜ ) ＜［ 肋V ］ = ㎜ 故肋剛度合格。 、 結(jié)論 按照承臺(tái)模板設(shè)計(jì)方案所選δ 6 面板， 8槽鋼肋， 100 12 扁鋼邊框，以及雙 10槽鋼背楞剛度合格，符合《全鋼大模板應(yīng)用技術(shù)規(guī)程》DBJ01892020相關(guān)要求。 因本工程采用螺栓連接邊框時(shí)，水平間距為 150、 300*n、 150，縱向間距為 100、 200*n、 100，小于高強(qiáng) T18 螺栓允許控制面積， 滿足結(jié)構(gòu)受力要求。 青榮城際鐵路工程Ⅲ標(biāo)段 DK133+185DK168+900 大體積混凝土施工專項(xiàng)方案 中交二航局青榮城際鐵路工程施工指揮部 24 第四章 、混凝土 結(jié)構(gòu)溫度應(yīng)力及收縮 應(yīng)力計(jì)算 為便于以下 溫度應(yīng)力和收縮應(yīng)力的 計(jì)算， 以 C40 墩臺(tái)身 施工配比為 例計(jì)算。墩臺(tái)身 C40 混凝土的配合比為： 水泥 322kg，礦粉 43kg，粉煤灰 65kg， 砂 698 kg，碎石 1091 kg，水 151kg， 減水劑 ,引氣劑。 設(shè)定大氣溫度為 20℃，混凝土入 模溫度為 25℃，混凝土的尺寸厚度為。 、混凝土絕熱溫升值計(jì)算 () (1 )mttWQTeC ? ???? 式中 : T（ t） 在 t 齡期時(shí)混凝土的絕熱溫升 (℃ )； Q— 每千克膠凝材料水化熱量（ J/kg）， 按《鐵路混凝土工程施工技術(shù)指南》 得，其計(jì)算方式為 Q=(k1+k21)Q0 ， Q0— 每千克水泥水化熱量， k1， k2為粉煤灰、礦粉摻量的調(diào)整系數(shù)，分別取， 1； W— 每立方米混凝土的膠凝材料用量（ kg/m179。），據(jù)配合比得 W=430 kg/m179。； C混凝土比熱，一般為 ～ （ kg℃） ， 《建筑施工計(jì)算手冊(cè)》提示一般取 kj（ kg℃） ； ρ — 混凝土的質(zhì)量密度，根據(jù)配合比得 ρ =2380kg/m179。； m— 與水泥品種、澆筑溫度有關(guān)的系數(shù)， ～ ，取夏季施工溫度 25℃ 時(shí)，據(jù) 《建筑施工計(jì)算手冊(cè)》表查得 m=； t— 混凝土的齡期（ d），； e— 常數(shù)，為 ； 經(jīng)計(jì)算得混凝土在 1d， 3d， 7d， 14d 的絕熱溫升為（見(jiàn)表 ）： 青榮城際鐵路工程Ⅲ標(biāo)段 DK133+185DK168+900 大體積混凝土施工專項(xiàng)方案 中交二航局青榮城際鐵路工程施工指揮部 25 表 混凝土各齡期的 絕熱 溫升值 (℃ ) 齡期 (t) 1d 3d 7d 14d 28d 絕熱 升溫值 、各齡期混凝土收縮值的當(dāng)量溫差值計(jì)算 各齡期混凝土收縮變形值 0 0 . 0 1( ) 1 2 3 1 1( 1 ) * * ...ty t y e M M M M?? ??? 式中 ε y(t) — 齡期為 t 時(shí)混凝土的收縮引起的相對(duì)值； ε 0y — 在標(biāo)準(zhǔn)試驗(yàn)狀態(tài)下混凝土最終收縮的相對(duì)值，取 104； M1 M2 M3 M11— 考慮各種非標(biāo)準(zhǔn)條件的修正系數(shù)，按《鐵路混凝土工程施工技術(shù)指南》 P135 頁(yè)，表 查得。 M1=； M2=； M3=； M4=； M5=（ t=1d）， M5=（ t=1d），M5=（ t=3d）， M5=1（ t=7d）， M5=（ t=14d）； M6=（環(huán)境相對(duì)