【文章內(nèi)容簡(jiǎn)介】 壓，以測(cè)定支架的彈性和非彈性變形值，為支架確定施工預(yù)拱度值提供依據(jù)并檢查支架與基礎(chǔ)穩(wěn)定性和承載能力 ，避免澆筑砼時(shí)發(fā)生不均勻沉降導(dǎo)致支架整體變形坍塌與保證梁體結(jié)構(gòu)尺寸。 支架預(yù)壓 ① 預(yù)壓材料 的選用 選用 預(yù)制砼塊 。 預(yù)制砼塊尺寸為 1m 1 1m，每個(gè)砼塊重約 ，人工配合 50t 吊車(chē) 進(jìn)行堆放。 ②預(yù)壓范圍的選擇 支架 預(yù)壓 計(jì)劃在 ZD1K0+～ ZD1K0+， 3 20m 聯(lián)進(jìn)行。 ③加載范圍為此聯(lián)梁跨全長(zhǎng)范圍。預(yù)壓荷載為 G=（ 梁體結(jié)構(gòu)重量 +模板 、方木 重量 ）。 測(cè)點(diǎn)布置 觀測(cè)點(diǎn)的布設(shè)是為了準(zhǔn)確反映出支架的沉降情況，沉降觀測(cè)點(diǎn)埋設(shè)在最能反映沉降特征且便于觀測(cè)的位置。沉降觀測(cè)點(diǎn)的 設(shè)置分兩層布置，一層設(shè)置在支架底部混凝土 基礎(chǔ) 上，一層設(shè)置在支架頂部模板上；橫橋向共設(shè)置 3 排觀測(cè)點(diǎn)，中間 和腹板處 設(shè)置 ； 縱橋向 從跨端開(kāi)始 2m 處各設(shè)置一排， 1/4 跨處設(shè)置一排， 1/2 跨處設(shè)置一排 。 每跨 15 個(gè)觀測(cè)點(diǎn)，一聯(lián) 3跨共 45 個(gè)觀測(cè)點(diǎn)。 底部的觀測(cè)點(diǎn)是在混凝土基礎(chǔ)上按設(shè)計(jì)好的位置上提前埋設(shè)沉降觀測(cè)點(diǎn)（鋼筋頭），做好油漆標(biāo)記、標(biāo)號(hào)。頂部的觀測(cè)點(diǎn)是在支架、模板搭設(shè)固定完成以后，直接用油漆在模板上做標(biāo)記、編號(hào)。 20 預(yù)壓實(shí)施 階段 ①堆載 本聯(lián)現(xiàn)澆箱梁重約 960t，模板重量取 55t，方木重取 45t， 由于 中間端頭 范圍 和兩邊端頭 范圍 內(nèi) （共 范圍內(nèi)） 梁體重量有墩身直接承擔(dān)， 所以 范圍內(nèi) 76t（除翼緣）不計(jì)入預(yù)壓之內(nèi)。支 架承擔(dān)的全部荷載為 960+55+4576=984t，需要堆載 984t=1180t。共需預(yù)制砼塊 437 個(gè)，堆載示意圖如下： 21 ②觀測(cè)： 觀測(cè)分成 六 個(gè)階段：①預(yù)壓加載前；② 60%荷載 ；③ 100%荷載；④ 120%荷載；⑤ 卸載。如上，分級(jí)加載，待前一級(jí)荷載沉降穩(wěn)定后才能加載下一級(jí)荷載。加載過(guò)程中每 8 小時(shí)對(duì)設(shè)定的觀測(cè)點(diǎn)觀測(cè)并進(jìn)行沉降記錄，兩次沉降量之差小于 1mm 后才認(rèn)為沉降穩(wěn)定。 倍預(yù)壓荷載加載后，每 8 小時(shí)觀測(cè)一次，觀測(cè) 3 次，沉降穩(wěn)定后，并經(jīng)監(jiān)理工程師確認(rèn)同意，即可卸載。 沉降觀測(cè)記錄內(nèi)容 ①加載前每個(gè)沉降觀測(cè)點(diǎn)標(biāo)高； ②預(yù)壓 60%荷載，各沉降觀測(cè)點(diǎn)標(biāo)高； ③預(yù)壓 100%荷載，各沉降觀測(cè)點(diǎn)標(biāo)高； ④預(yù)壓 120%荷載，各沉降觀測(cè)點(diǎn)標(biāo)高； ⑤卸載至 100%，各沉降觀測(cè)點(diǎn)標(biāo)高； ⑥卸載至 60%，各沉降觀測(cè)點(diǎn)標(biāo)高； ⑦卸載完成后，各沉降觀測(cè)點(diǎn)標(biāo)高。 卸載 人工配合 50t 吊車(chē) 吊下砼塊 ， 分級(jí) 卸載， 與加載同級(jí)， 卸載的同時(shí)繼續(xù) 分級(jí) 觀測(cè)。卸載完成后 ，每 4 小時(shí)觀測(cè)一次，直至沉降穩(wěn)定。 觀測(cè)成果的整理計(jì)算 22 根據(jù)實(shí)測(cè)的各觀測(cè)階段的沉降觀測(cè)點(diǎn)標(biāo)高，計(jì)算出地基沉降量，彈性變形量，非彈性變形量。根據(jù)支架和地基的彈性變形量來(lái)設(shè)置預(yù)拱度。 沉降觀測(cè)注意事項(xiàng) ①沉降觀測(cè)儀器為專(zhuān)用精密儀器，專(zhuān)職測(cè)量人員負(fù)責(zé)。 ②測(cè)站點(diǎn)要固定。 ③不能隨意更換測(cè)量人員，防止出現(xiàn)人為誤差。 ④專(zhuān)人負(fù)責(zé)對(duì)觀測(cè)點(diǎn)位置保護(hù)。 ⑤如實(shí)填寫(xiě)觀測(cè)數(shù)據(jù)，如出現(xiàn)意外數(shù)據(jù)，應(yīng)分析原因，不得弄虛作假。 ⑥觀測(cè)過(guò)程中如發(fā)現(xiàn)基礎(chǔ)沉降明顯、基礎(chǔ)開(kāi)裂、局部位置支架變形過(guò)大現(xiàn)象，應(yīng)立即停止加載并卸載，及時(shí)查找原因，采取補(bǔ) 救 措施。 采取以上措施在客觀上 盡量減少了觀測(cè)誤差的不定性，使所測(cè)的結(jié)果具有統(tǒng)一的趨向性，可以保證各次復(fù)測(cè)結(jié)果與首次觀測(cè)的結(jié)果可比性更一致，使所觀測(cè)的沉降量更加真實(shí)。 記錄好觀測(cè)值以便計(jì)算支架及地基綜合變形。根據(jù)觀測(cè)記錄，整理出 預(yù)壓沉降結(jié)果，調(diào)整碗扣支架頂托的標(biāo)高來(lái)控制箱梁底板及懸臂的預(yù)拱度。 下主線 PYS008PYS009 預(yù)應(yīng)力砼梁跨中設(shè)置預(yù)拱度 。 三 支架拆除 1 支架拆除需待預(yù)應(yīng)力張拉完畢，且混凝土強(qiáng)度達(dá)到 100%并經(jīng)監(jiān)理工程師確認(rèn)同意后方可進(jìn)行 。 卸落模板、支架時(shí)，總的原則要求是由變形最大處向變形最小或無(wú)變形處過(guò)渡，對(duì)稱(chēng) 、少量、多次、逐漸完成，使結(jié)構(gòu)物逐步承受荷載，避免發(fā)生開(kāi)裂等質(zhì)量事故。 支架拆除 必須在統(tǒng)一指揮下，自上而下、先外后內(nèi)進(jìn)行 ， 拆除時(shí)應(yīng)對(duì)稱(chēng)、均勻、有序 。 梁底模及支架卸載順序，嚴(yán)格按照從梁體撓度最大處開(kāi)始， 即 縱向從跨中向支座依次循環(huán)卸落 。 當(dāng)達(dá)到一定卸落量后，支架方可脫落梁體 ， 防止拆架時(shí)產(chǎn)生過(guò)大的瞬時(shí)荷載引起不應(yīng)有的施工裂縫。支架卸載下落形成一定空間后，方可拆除底模板。拆除時(shí)應(yīng)注意防止混凝土受到損傷。 23 第 五 章 模板、支架計(jì)算書(shū) 一、 荷載種類(lèi)： 1 永久荷載 鋼筋 混凝土自重（ 包括普通 及 預(yù)應(yīng)力鋼筋 ）： 取 26000N/m3； 15mm 厚覆面竹膠合板自重 （含內(nèi)模， 按 24kN/m3 計(jì)算） 360N/㎡ ； 支架自重 標(biāo)準(zhǔn)值 （含內(nèi)模支撐體系） ： 2020N/㎡ ； 次楞方木自重 標(biāo)準(zhǔn)值 ： 取 400 N/㎡； 主楞方木自重 標(biāo)準(zhǔn)值 ： 取 100 N/㎡ （計(jì)算底模和次楞： ；計(jì)算主楞 ；計(jì)算立桿 ） 2 可變荷載 施工人員、機(jī)具、材料及其它臨時(shí)荷載，按均布 活 荷載 2500N/m2計(jì)算 ，再用 集中荷載 2500N 進(jìn)行驗(yàn)算，選用彎矩較大值 ； （ 均布 活荷載取值：在計(jì)算底模和次楞時(shí)取 2500N/m2，計(jì)算主楞時(shí)取 1500 N/m2，計(jì)算支架立桿時(shí)取 1000 N/m2） 傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載： 2020N/㎡； 振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載：對(duì)水平面模板為 2020 N/㎡；對(duì)垂直面 24 模板為 4000 N/㎡； 二 底 模板 、 次楞 方 木 驗(yàn) 算 采用 Ⅰ階段荷載作為底模 板 及次楞木方強(qiáng)度計(jì)算 荷載 。 永豐段 － 現(xiàn)澆梁 模板 、次楞方 木 計(jì)算 ： 18mm 厚雙面復(fù)膜竹膠合板做箱梁底模， 梁體 底模下次楞 木方均 按 20cm間距布置，主楞 木方 按 90cm 間距布置 ， 順路線方向 立桿間距 90cm。 A、 支座區(qū)域 底模板 15mm 厚 （三層） 雙面復(fù)膜竹膠合板 幾何特征和力學(xué)性能 ，選用 單位 寬（ 1m 條帶） 作為計(jì)算單元 。 抗彎強(qiáng)度 fw=37 106N/m2 彈性模量 E=10584106N/m2 W= bh2/6= 105m3 I = 3121bh = 107m4 （ 1）計(jì)算跨度 l=（砼澆筑高度按最高 計(jì)算） 按均布線性荷載計(jì)算： q1= 26000 +（ 2500+2020）=59340N/m 考慮集中荷載時(shí)： q2= 26000 + 2020=55840N/m （ 2）強(qiáng)度驗(yàn)算 （ 按三跨以上連續(xù)梁計(jì)算） M1= q1l2/10=59340 m M2= q2l2/10+Pl/6=55840 +3500 m Mmax= σ = Mmax /Ｗ =340/105=106 N/m2 fw =37106N/m2 (3)撓度 驗(yàn)算 僅考慮永久荷載， qg=26000 =44200N/m v=qgl4/(128EI)+Pl/(77EI) = 44200 (128 10584 106 107)+3500 (77 10584106 107) 25 =[v]=L/400=200/400= 結(jié)論： 以上計(jì)算及驗(yàn)算表明，在 上述布置方式下， 箱梁砼澆筑過(guò)程中，底模板強(qiáng)度、剛度均符合規(guī)范要求。 B、 支座區(qū)域 次楞 方木 次楞 方木相當(dāng)于支撐模板的梁，承受兩側(cè)共 20cm 寬模板條帶 傳遞 的荷載，主楞相當(dāng)于支座，按 最大間距 90cm 布置。 常 用 樹(shù) 種 木 材 的 強(qiáng) 度 設(shè) 計(jì) 值 和 彈 性 模 量 10cm 10cm 方 木的幾何特征和力學(xué)性能 順紋抗彎強(qiáng)度 fm=15 106N/m2 彎曲剪應(yīng)力強(qiáng)度 fv=106N/m2 彈性模量 E=10109N/m2。 W= bh2/6= 10 4m3 S= bh2/8= 10 4m2 26 Ｉ = bh3/12=＝ 10 6m4 （ 1）計(jì)算跨度 l=（砼澆筑高度按最高 計(jì)算） 按均布線性荷載計(jì)算： q1= （ 26000 +360 ） +（ 2500+2020） =16912N/m 考慮集中荷載時(shí)： q2= （ 26000 +360 ） +2020=13412N/m （ 2）強(qiáng)度驗(yàn)算（ 按三跨以上連續(xù)梁計(jì)算） M1= q1l2/10=16912 m M2= q2l2/10+Pl/6=13412 +3500 m Mmax= σ = Mmax /Ｗ =1611/104=106 N/m2 fw =15106N/m2 抗彎強(qiáng)度滿足要求。 (3)撓度驗(yàn)算 qg=26000 +360 =8844N/m v=qgl4/(128EI)+Pl/(77EI) = 7144 (128 10 109 10 6)+3500 (77 10 109 106) =[v]=900/400=200/400= (4)抗剪強(qiáng)度 驗(yàn)算 τ =VS0/（ Ib） =3Qmax/(2bh) 式中： V=Qmax=ｑ L/2 Q1= q1 L/2=16912 Q2= q2 L/2+*2500=13412 +3500=9535KN Qmax= Q2=9535KN 則τ =3Qmax/(2bh)=3 9535/(2 )=1430250N/m2 = 106m2 ＜ [τ ]=106N/m2 C、跨中區(qū)域底模板 及次楞 27 跨中區(qū)域 承受荷載小于支座區(qū)域， 模板及次楞方布置方式不變， 則 底模板及次楞方 木 強(qiáng)度、剛度均符合規(guī)范要求。 紅牌樓段－現(xiàn)澆梁模板、次楞方 木 計(jì)算 ： A、 跨中區(qū) 域底模板及次楞 比較紅牌樓段與永豐段現(xiàn)澆梁 跨中 橫截面構(gòu)造，除梁寬差異外，其它對(duì)模板及支架的荷載作用基本一致。 采用與永豐段現(xiàn)澆梁類(lèi)似的模板及支架布置形式，即 15mm 厚雙面復(fù)膜竹膠合板做箱梁底模， 梁體底模下次楞木方均按 20cm 間距布置，主楞木方按 90cm 間距布置 ， 順路線方向 立桿間距 90cm。 底模板及次楞方木強(qiáng)度、剛度均符合規(guī)范要求。 B、支座區(qū)域底模板 為便于順接跨中支架， 先按跨中區(qū)域布置搭設(shè)碗扣式支架， 然后 在橫橋 向每?jī)筛U之間增設(shè) 一根普通扣件式鋼管立桿及相應(yīng)的橫桿，即 15mm厚雙面復(fù)膜竹膠合板做箱梁底模 ， 梁體底模下次楞木方均按 20cm 間距布置，主楞按 60cm間距布置。 順路線方向 立桿間距 90cm，中墩梁體加高區(qū)立桿間距 60cm。 （ 1）計(jì)算跨度 l=（砼澆筑高度按最高 計(jì)算） 按 均布 線 性 荷 載計(jì) 算 ： q1= 26000 + （ 2500+2020 ）=84300N/m 考慮集中荷載時(shí)： q2= 26000 + 2020=80800N/m （ 2）強(qiáng)度驗(yàn)算（ 按三跨以上連續(xù)梁計(jì)算） M1= q1l2/10=84300 m M2= q2l2/10+Pl/6=80800 +3500 m Mmax= σ = Mmax /Ｗ =105=106 N/m2 fw =37106N/m2 抗彎強(qiáng)度滿足要求。 (3)撓度驗(yàn)算 28 qg=26000 =65000N/m v=qgl4/(128EI)+Pl/(77EI) = 65000 (128 10584 106 107)+3500 (77 10584 106 107) =[v]=L/400=200/400= 結(jié)論：以上計(jì)算及驗(yàn)算表明，在上述布置方式下 ，箱梁砼澆筑過(guò)程中，底模板強(qiáng)度、剛度均符合規(guī)范要求。 B、支座區(qū)域次楞方木 次楞方木相當(dāng)于支撐模板的梁，承受兩側(cè)共 20cm 寬模板條帶 傳遞 的荷載，主楞相當(dāng)于支座，按最大間距 60cm 布置。 （ 1）計(jì)算跨度 l=（砼澆筑高度按 計(jì)算） 按均布線性荷載計(jì)算： q1= （ 26000 +360 ） +（ 2500+2020） =21904N/m 考慮集中荷載時(shí)： q2=（ 26000 +360 0. 2） +2020=18404N/m （ 2）強(qiáng)度驗(yàn)算（ 按三跨以上連續(xù)梁計(jì)算） M1= q1l2/10=21904 m M2= q2l2/10+Pl/6=18404 +3500 m Mmax= σ = Mmax /Ｗ =104=106 N/m2 fw =15106N/m2 抗彎強(qiáng)度滿足要求。 (3)撓度驗(yàn)算 qg=26000 +360 =13003N/m v=qgl4/(128EI)+Pl/(77EI) = 13003 (128 10 109 106)+3500 (77 10109 106) =[v]=600/400= 29 (4)抗剪強(qiáng)度 驗(yàn)算 τ =VS0/（ Ib） =3Qmax/(2bh) 式中： V=Qmax=ｑ L/2 Q1= q1 L/2=21904 Q2= q2 L/2+ 2500=18404 +3500=