【文章內(nèi)容簡介】 系數(shù)， ——預(yù)應(yīng)力提高系數(shù)，——受壓翼緣板的影響系數(shù)，——等效截面肋寬及有效高度，分別為278mm 580mmP——縱向鋼筋的配筋率，——配箍率，箍筋選用雙股，箍筋間距：取箍筋間距=150mm，并按《公預(yù)規(guī)》要求，在支座中心向跨中方向不小于一倍梁高范圍內(nèi)，箍筋間距取100mm。配箍率： 在組合設(shè)計(jì)剪力值的部分梁段，可按構(gòu)造要求配置箍筋，設(shè)箍筋仍選用雙肢，配箍率則由此求得構(gòu)造陪酒女的箍筋間距取經(jīng)比較和綜合考慮，箍筋沿空心板跨長布置如圖63圖63 空心板箍筋布置圖（尺寸單位：cm）由圖63，選取以下三個(gè)位置進(jìn)行空心板斜截面看見承載力計(jì)算：①距支座中心②距跨中位置③距跨中位置 計(jì)算截面的組合剪力設(shè)計(jì)值，按表跨中和支點(diǎn)的設(shè)計(jì)值內(nèi)插得到，計(jì)算結(jié)果列于表61。表61各計(jì)算截面簡歷設(shè)計(jì)值截面位置（mm）支點(diǎn)x=6300X=5990X=5250X=3300跨中X=0剪力組合設(shè)計(jì)值 （1）距支座中心截面，即x=5990mm由于空心板的預(yù)應(yīng)力筋以及普通鋼筋的是直線配筋，顧此截面的有效高度取與跨中近似相等，h=580mm 其等效的工字型截面的肋寬b=：抗剪承載力滿足要求。(2)距跨中截面x=3300mm處，此處箍筋間距， 斜截面抗剪承載能力：斜截面抗剪承載力滿足要求（3) 距跨中截面距離x=5250處，此處，箍筋間距=150mm，斜截面抗剪承載能力：計(jì)算結(jié)果表明滿足斜截面抗剪承載力要求。 預(yù)應(yīng)力損失計(jì)算（1）錨具變形，回縮引起的應(yīng)力損失 預(yù)應(yīng)力鋼絞線的有效長度取為張拉臺座的長度，設(shè)臺座長L=50m，采用一段張拉及夾片式錨具，有預(yù)壓時(shí)，則 （2）加熱養(yǎng)護(hù)引起的溫差損失 先張法預(yù)應(yīng)力混凝土空心板采用加熱養(yǎng)護(hù)的方法，為減少溫差引起的預(yù)應(yīng)力損失，采用分階段養(yǎng)護(hù)措施，設(shè)控制應(yīng)力鋼絞線與臺座之間的最大溫差，則 （3）混凝土彈性壓縮引起的預(yù)應(yīng)力損失 對于先張法構(gòu)件， 式中：——預(yù)應(yīng)力鋼筋彈性模量與混凝土彈性模量的比值， ——在計(jì)算截面鋼筋重心處，由全部鋼筋預(yù)加力產(chǎn)生的混凝土法向應(yīng)力其值為： 其中——預(yù)應(yīng)力鋼筋傳力錨固時(shí)的全部預(yù)應(yīng)力損失，由《公預(yù)規(guī)》，先張法構(gòu)件傳力錨固時(shí)的損失為 則: = =（MPa） ,則 （4）預(yù)應(yīng)力鋼絞線由于應(yīng)力松弛引起的預(yù)應(yīng)力損失： ——張拉系數(shù)，一次張拉時(shí)，=——鋼絞線松弛系數(shù)。——預(yù)應(yīng)力鋼絞線抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值，為1860——傳力錨固時(shí)的鋼筋應(yīng)力，由《公預(yù)規(guī)》，對于先張法構(gòu)件，代入計(jì)算式的：（5）混凝土預(yù)應(yīng)力收縮、徐變引起的損失： 其中 ——構(gòu)件受拉區(qū)全部縱向鋼筋的含筋率，；————構(gòu)件截面受拉區(qū)全部縱向鋼筋截面重心至構(gòu)件重心的距離，i——構(gòu)件截面回轉(zhuǎn)半徑，——構(gòu)件受拉區(qū)全部縱向筋重心處，由預(yù)應(yīng)力和結(jié)構(gòu)自重產(chǎn)生的混凝土法向壓應(yīng)力其值為: ,——傳力錨固時(shí)，預(yù)應(yīng)力鋼筋的預(yù)加力，其值為: ————構(gòu)件受拉區(qū)全部縱向鋼筋重心至截面重心的距離，由前面計(jì)算——預(yù)應(yīng)力鋼筋傳力錨固齡期，計(jì)算齡期t時(shí)的混凝土收縮應(yīng)變：——加載齡期為，計(jì)算考慮的齡期為t時(shí)的徐變系數(shù)。 考慮自重的影響，由于收縮徐變持續(xù)時(shí)間較長，采用全部永久作用，空心板跨中截面全部永久作用彎矩，由表16查的=，在全部鋼筋重心處由自重產(chǎn)生的拉應(yīng)力為：跨中截面： 截面： 支點(diǎn)截面：則全部縱向鋼筋重心處的壓應(yīng)力為：跨中： 截面 支點(diǎn)截面： 《公預(yù)規(guī)》，設(shè)傳力錨固時(shí)，混凝土達(dá)到C30，則=30,=15，則跨中、截面、支點(diǎn)截面的全部鋼筋重心處的壓應(yīng)力均小于 =15，滿足要求。 設(shè)傳力錨固齡期為7天，計(jì)算齡期為混凝土終極值，設(shè)橋梁所處環(huán)境的大氣相對濕度為75％。由前面計(jì)算，空心板毛截面面積A=， =理論厚度：， 查《公預(yù)規(guī)》：=，= 現(xiàn)把各項(xiàng)數(shù)值代入計(jì)算式中，得：跨中： 截面： 支點(diǎn)截面：（6）預(yù)應(yīng)力損失組合傳力錨固時(shí)第一批損失： 傳力錨固后預(yù)應(yīng)力損失總和：跨中截面： 截面： 支點(diǎn)截面： 各截面的有效預(yù)應(yīng)力：。 跨中截面：==截面： == 支點(diǎn)截面：== 正常使用極限狀態(tài)計(jì)算 正截面抗裂性驗(yàn)算 正截面抗裂性計(jì)算是對構(gòu)件跨中截面混凝土的拉應(yīng)力進(jìn)行驗(yàn)算，并滿足《公預(yù)規(guī)》。即在作用的短期效應(yīng)組合下，在長期荷載效應(yīng)組合下，即不出現(xiàn)拉應(yīng)力，式中：——在作用的短期效應(yīng)組合下，空心板抗裂驗(yàn)算邊緣的混凝土法向拉應(yīng)力，由表51，空心板跨中截面彎矩，由前面計(jì)算換算截面下緣彈性抵抗矩，代入得 ——在荷載的長期效應(yīng)組合下，構(gòu)件抗裂驗(yàn)算邊緣產(chǎn)生的混凝土法向拉應(yīng)力， 跨中截面，同樣，代入得： 因此：符合《公預(yù)規(guī)》對A類構(gòu)件的要求。圖64 空心板豎向溫度梯度（尺寸單位：cm）（1）溫差應(yīng)力計(jì)算： 按《公預(yù)規(guī)》附錄B計(jì)算，橋面鋪裝系數(shù)厚度100mm，由《橋規(guī)》，，豎向溫度梯度見圖112，由于空心板高度為620mm，大于400mm，取A=300mm。對于簡支板橋，溫差應(yīng)力： 正溫差應(yīng)力： 式中：——混凝土線膨脹系數(shù)，=——混凝土彈性模量，C40，=——截面內(nèi)的單元面積——單元面積內(nèi)溫度差梯度平均值，均以正值代入；y——計(jì)算應(yīng)力點(diǎn)至換算截面重心軸的距離，重心軸以上取正值，以下取負(fù)值:，——換算截面面積和慣矩——單位面積重心至換算截面重心軸的距離，重心軸以上取正值，以下取負(fù)值。列表計(jì)算，，計(jì)算結(jié)果見表62表62溫差應(yīng)力計(jì)算表編號單元面積A (mm 178。)溫度單元面積重心軸至換算截面重心距離（mm）180990=792002（280+70）20=46003正溫差應(yīng)力：①梁頂：②梁底：③預(yù)應(yīng)力鋼筋重心處：③普通鋼筋重心處：預(yù)應(yīng)力鋼筋溫差應(yīng)力： ④普通鋼筋溫差應(yīng)力：反溫差應(yīng)力： 按《公預(yù)規(guī)》，則得溫差應(yīng)力：梁頂： =()=梁底： =（）=預(yù)應(yīng)力鋼絞線反溫差應(yīng)力： =（）=普通鋼筋反溫差應(yīng)力： =（）=以上正值表示壓應(yīng)力，負(fù)值表示拉應(yīng)力。 ，則考慮溫差應(yīng)力，在作用短期效應(yīng)組合下，梁底總拉應(yīng)力為： 則，滿足部分預(yù)應(yīng)力A類構(gòu)件條件。 在作用長期效應(yīng)組合下，梁底的總拉應(yīng)力為： 則符合A類預(yù)應(yīng)力混凝土條件。結(jié)果表明在長期效應(yīng)和短期效應(yīng)組合下，并考慮溫差應(yīng)力，正截面抗裂性滿足要求。 斜截面抗裂性驗(yàn)算 部分預(yù)應(yīng)力A類構(gòu)件斜截面抗裂性驗(yàn)算是以主拉應(yīng)力控制，采用作用的短期效應(yīng)組合，并考慮溫差作用。溫差作用效應(yīng)可利用正截面抗裂性計(jì)算溫差應(yīng)力計(jì)算及表6根據(jù)圖64，并選用支點(diǎn)截面，分別計(jì)算支點(diǎn)截面AA截面（空洞頂面），BB截面（空心板換算截面重心軸），CC截面（空洞底面）處主拉應(yīng)力，對于部分預(yù)應(yīng)力A類構(gòu)件應(yīng)滿足：式中：——混凝土抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值，C40，=?！勺饔枚唐谛?yīng)組合和預(yù)加應(yīng)力引起的混凝土主拉應(yīng)力，并考慮溫差作用。先計(jì)算溫差應(yīng)力，由表62和圖64：（1）正溫差應(yīng)力AA截面 =（MPa)BB截面 =（MPa）CC截面： =（MPa）（2）反溫差應(yīng)力AA截面BB截面CC截面以上正值表示壓應(yīng)力，負(fù)值表示拉應(yīng)力。（3）主拉應(yīng)力(1) AA截面（空洞頂面）式中：——支點(diǎn)截面短期組合效應(yīng)剪力設(shè)計(jì)值，由表16，= b——計(jì)算主拉應(yīng)力處截面腹板總寬，取b=70+280=230mm——計(jì)算主拉應(yīng)力截面抗彎慣性矩，=——空心板AA纖維以上截面對空心板換算截面重心軸靜矩，=則=（記入正溫差效應(yīng)）計(jì)入反溫差效應(yīng)則 =﹣+=﹣（MPa)主拉應(yīng)力：=計(jì)入反溫差應(yīng)力：=（MPa)負(fù)值表示拉應(yīng)力。 預(yù)應(yīng)力混凝土A類構(gòu)件，在短期效應(yīng)組合下，符合要求（4）BB截面處（空心板換算截面重心處）=（MPa)同理，M=0， ，符合《公預(yù)規(guī)》對部分應(yīng)力A類構(gòu)件截面抗裂性要求。CC（空洞底面）： = ，上述結(jié)果表明，本事例空心板滿足《公預(yù)規(guī)》對部分預(yù)應(yīng)力A類構(gòu)件斜截面抗裂性要求。 變形計(jì)算 正常使用階段的撓度計(jì)算使用階段的撓度值，按短期荷載效應(yīng)組合計(jì)算，并考慮撓度長期增長系數(shù)，對于C40混凝土，=，對于部分預(yù)應(yīng)力A類構(gòu)件，使用階段的撓度計(jì)算時(shí)，=短期荷載組合作用下的撓度值，可簡化成等效均布荷載作用情況計(jì)算： 自重產(chǎn)生的撓度值按等效均布荷載作用的情況計(jì)算： 消除自重產(chǎn)生的撓度，并考慮長期影響系數(shù)后，正常試用階段的撓度值為：計(jì)算結(jié)果表明，使用階段的撓度值滿足《公預(yù)規(guī)》要求。 預(yù)加應(yīng)力引起的反拱度計(jì)算 空心板當(dāng)放松預(yù)應(yīng)力鋼絞線時(shí)跨中產(chǎn)生反拱度，設(shè)這時(shí)的空心板混凝土強(qiáng)度達(dá)到C30。預(yù)加力產(chǎn)生的反拱度計(jì)算按跨中截面尺寸及配筋計(jì)算，并考慮反拱度長期增長系數(shù)先計(jì)算此時(shí)的抗彎剛度： 放松預(yù)應(yīng)力鋼絞線時(shí)，