【文章內容簡介】 Mg2+Mp= ? hs=NyⅡ /Aj+( Mg1－ NyⅡ 178。 eyj)/Wjs +(Mg2+Mp)/Wos =179。 103/(179。 102)+（ 179。 106― 179。 103179。 ）/(179。 103)+ 179。 102/(179。 103) =[? ha]==14Mpa ? hx=NyⅡ /Aj－ ( Mg1－ NyⅡ 178。 eyj)/Wjx － (Mg2+Mp)/Wox =179。 103/(179。 102) －（ 179。 106― 179。 103179。 ）/(179。 103)－ 179。 102/(179。 103) =0 （二）預應力鋼筋最大應力 荷載組合Ⅰ： ? ymax=? yⅡ +ny178。（ Mg2+ Mp ）178。 y0y/I0 =（ ）＋ 179。 179。 106179。 179。 104 =＜ =1209Mpa 荷載組合Ⅲ： 設計計算書 第 19頁 共 52 頁 19 ? ymax=? yⅡ +ny178。（ Mg2+ Mp ）178。 y0y/I0 =（ 1395－ ）＋ 179。 179。 106179。 179。104=＜ =1302Mpa 八、支點截面主應力驗算： 換算截面重心處的主應力 凈距： S0 ， =99179。 179。 +（ ）179。 179。 179。 179。（ +） 2179。 36179。（ +） 2/2 = S0=99179。 179。 +（ ）179。 179。 179。 179。（ +） 2179。 36179。（ +） 2/2 = b=2179。 10+7=27cm 對荷載組合Ⅰ： σ =Qg1s0,/bI0,+(Qg2+Qq)s0/bI0 =179。 179。4749000 .51+(+)179。80052 .91 /27179。4747534 .51 = 對荷載組合Ⅲ： σ =Qg1s0,/bI0,+(Qg2+Qq)s0/bI0 = 換算截面重心處砼的應力： ? h=? y1 178。 Ay/ A0， △? y1178。A y/ A0 =179。16 .8179。10 2/+179。168 .9179。10 6 /179。10 3 = 對荷載組合Ⅰ : 主拉應力： 設計計算書 第 20頁 共 52 頁 20 ? z1=? h /2(? h2 /4+σ 2)1/2 =(+) 1/2 ==179。= Mpa ? za=? h /2+(? h2 /4+σ 2)1/2 =+(+) 1/2 = 對荷載組合Ⅲ： ? z1=? h /2(? h2 /4+σ 2)1/2 =(+) 1/2 ==179。= Mpa ? za=? h /2+(? h2 /4+σ 2)1/2 =+(+) 1/2 = [? za]= 九、預應力階段支點截面上緣拉應力驗算： 后張法預應力梁中，梁端一區(qū)段長度內為集中區(qū)?？紤]到應力集中長度的不確切 必放松預應力鋼筋時的沖擊及支點可能不在設計位置等原因，驗算支點附近上緣拉應力時偏安全考慮，不計板的自重對上緣拉應力的卸載作用且預應力采用最大值（即放松預應力力鋼筋時的應力）。 ? ymax， =? k? s1== 則上緣拉應力： ? hs=? ymax， 178。A y/A0， ? ymax， 178。 Ayey,/Wos， =179。 179。 179。 = 在砼強度達到設計強度 80%以上放松預應力筋 ,這 時強度相當于 30 號砼強度即 R1b， =。 設計計算書 第 21頁 共 52 頁 21 按 “ 公期規(guī) ” 第 條規(guī)定拉應力的限值為： ? h1＜ ， =179。 = 張拉區(qū)不配非預應力鋼筋時： ? h1=,= 179。 = 可見? h1s＞? 1b，現擬定支座附近公有兩根預應力鋼筋作用于截面上，而其他 8 根在支座附近使用套管，使它與砼不粘結，則使支點截面附近。 則： Ay=2179。 140=280 ㎜ 2 預應力 Ny=? ymax， 178。A y=179。 = 砼的應力為： ? hs=Ny/ A0， Ny178。e y,/ Wos， =179。 =＜ [? h1]= 179。 = ? hx=Ny/ A0， Ny178。e y,/ Wox， =179。 =＜ [? h1] 套管長度： 2 號鋼筋端部套管長度為： ； 3 號鋼筋端部套管長度為： ； 4 號鋼筋端部套管長度為： ； 5 號鋼筋端部套管長度為： 。 十、鋼筋配筋圖 （詳見圖紙）： 第Ⅱ部分 鉆孔灌注樁、雙柱式橋墩的計算 設計計算書 第 22頁 共 52 頁 22 一、 設計資料 1 設計標準及上部結構 設計荷載：汽 20，掛 100； 橋面凈寬： 9+2179。 標準跨徑： 16m 計算跨徑： 梁長 ； 上部構造：鋼筋混凝土空心板梁。 2 水文地質條件（本設計為假設條件） 沖刷深度：最大沖刷線為河床線下 處； 地質條件：亞粘土； 按無橫橋向的水平力（漂流物、沖擊力、水壓力等）計算。 3 材料： 鋼筋：蓋梁主筋用Ⅱ級鋼筋，其它均用Ⅰ級鋼筋； 混凝土：蓋梁用 C25，墩柱、系梁及鉆孔樁用 C20。 4 計算方法：容許應力法。 5 橋墩尺寸：考慮原有標準圖，選用如圖 21 所示結構尺寸。 6 設計依據： 《結構設計原理》葉見曙主編，人民交通出版社 《橋梁計算示例集》（梁橋）易建國主編，人民交通出版社 《橋梁工程》（ 1985）姚玲森主編，人民交通出版社 《公路橋涵標準圖》公路橋涵標準圖編制組，人民交通出版 社 《公路橋涵設計規(guī)范（合訂本）》 (JTJ02185)人民交通出版社 《公路磚石及混凝土橋涵設計規(guī)范》（ JTJ02285） 二、蓋梁計算 （一）荷載計算： 設計計算書 第 23頁 共 52 頁 23 上部構造恒載見表 2— 1 及圖 2— 1 表 2— 1 自重 一孔上部結構自重 每一支座恒載反力（ KN） 單片 全部 2 、 蓋 梁 的自 重 及 內 力 計 算 ：（ 如 圖 2 — 2 及表 2— 2 ） 圖 2 2 蓋梁自重及產生的彎矩、剪力計算 設計計算書 第 24頁 共 52 頁 24 表 2— 2 編號 自 重 （ K N） 彎 矩 (KN178。 M) 剪 力 Q 左 Q右 1— 1 q1=1/2(+)179。1179。1. 4179。25 =35 M1=179。1. 2179。1. 4179。25179。1 .2/2 1/2179。0. 4179。1. 2179。1. 4179。25179。 /3= 35 35 2— 2 q1=179。 179。1. 4179。25 = M2=179。1. 2179。1. 4179。25179。1 .2/2 1/2179。0. 4179。1. 2179。1. 4179。25（ 179。 1/3+179。 ）179。 179。1. 4179。25179。 = 140 3— 3 q1=179。0. 6179。1. 4179。25 = M3=179。 （ +）179。 /179。179。179。25179。 179。179。179。179。25179。（ +） = 4— 4 q1=179。 179。1. 4179。25 = M4=179。 （ ++）179。 /179。179。179。25179。 179。179。 179。25179。179。（ +） = 0 0 q1+q2+q3+q4+q5 = 活載計算： （ 1）荷載橫向分布系數，荷載的對稱和對稱布置一律采用杠桿法計算。 ① 汽 — 20 1) 雙列車對稱布置如圖 23 設計計算書 第 25頁 共 52 頁 25 1 2 2′ 3′3 4′4 5′5 6 6′ 7′7 8′8 9′9 10 10′ 11圖 2 3P/2 P/2 P/2 P/2180130 180 η 3， =η 9=35/80179。 1/2= η 4=η 8=45/80179。 1/2= η 5， =η 7=55/80179。 1/2= η 6， =η 6=25/80179。 1/2= 其他η =0 2）雙列車非對稱布置如圖 24。 1圖 2 418 018 05P/ 24′43′32′213 0P/ 2P/ 287′76′65′P/ 21110 ′109′98′ η 1=10/80179。 1/2179。 1/2= η 2=η 2， =90/80179。 1/2179。 1/2= η 3=179。 1/2= η 3， =10/80179。 1/2= η 4=70/80179。 1/2= η 5， =1/2179。 1= η 7=1/2179。 1= 其他η =0 設計計算書 第 26頁 共 52 頁 26 3）掛 — 100 對稱布置如圖 25 1圖 2 55P/4 902 2′ 3 3′ 4 4′ 5′ 6 6′ 7 7′ 8 8′ 9 9′ 10 10′ 11P/4 P/4 P/490 90 η 4， =η 8=25/80179。 1/4= η 5 =η 7， =55/80179。 1/4= η 5， =η 7=35/80179。 1/4= η 6 =η 6， =45/80179。 1/4= 其他η =0 4）掛 — 100 非對稱布置如圖 26 43′32′21圖 2 69090 P/4P/4P/4 9076′65′4′ 5P/4109′98′87′ 1110′ η 2， =40/80179。 1/4= η 3=40/80179。 1/4= η 3， =50/80179。 1/4= η 4=30/80179。 1/4= η 4， =60/80179。 1/4= η 5=20/80179。 1/4= η 5， =70/80179。 1/4= η 6=10/80179。 1/4= 設計計算書 第 27頁 共 52 頁 27 其他η =0 5）三列車布置情況對稱與非對稱情況相同如圖 27 圖 2 741 2 2′ 3 3′ 54′ 5′ 6 6′ 7 7′ 8 8′ 9 9′ 10 10′ 11P/2 P/2 P/2 P/2 P/2 P/2180 130 180 130 180 η 1=η 11=10/80179。 1/2179。 1/2= η 2=η 10， =90/80179。 1/2179。 1/2= η 3， =η 9=10/80179。 1/2= η 4=η 8， =70/80179。 1/2= η 5， =η 7= 其他η =0 （ 2）按順橋方向活載移動情況，求得支座活載反力的最大值 ① 汽 — 20 考慮到支點外布置荷載，并以車輪順橋向著地寬度邊緣為限（ ） ，布載長度 L 為： L=+= 1) 單孔荷載（圖 2— 8） 單列車：取三種情況中最大值 B2=120179。（ +） +60179。 = B2， =60179。 +120179。（ +） +70179。 = B2， =130179。 +70179。 +120179。（ +） = 取用 B2= 設計計算書 第 28頁 共 52 頁 28 行車方向B1 B270130 460120210410 1307060 120 120120 120 601556 1556圖2 8 當為二列車時則： 2B2=2179。 = 當為三列車時： 3B2=3179。 = 2）雙孔荷載（圖 2— 9） B2B112060120 13010 70圖29 單列車時： B1=60179。 +120179。 = B2=120179。 +70179。 +130179。 = B1+B2=+= 設計計算書 第 29頁 共 52 頁 29 三列車時： 3（ B1+B2） =3179。 = ② 掛 — 100： 布載長度 L= 1）單孔布載（圖 2— 10） B2250B1250 250250 圖210 圖 2— 10 B2=250179。（ +++） = 2）雙孔荷載時（按兩種方式布載，取最大值）（圖 2— 11） 圖 2— 11 B1=250179。 = B2=250179。（ ++） = B1,= B2,=250179。（ +） = 兩種布載方式 (B1 + B2)之和基本相等， (B1 + B2)= 設計計算書 第 30頁 共 52 頁 30 表 2— 3 荷載橫向分布情況 汽 20