沮溝橋梁工程設(shè)計畢業(yè)論文(編輯修改稿)
2025-07-19 03:12 本頁面
【文章內(nèi)容簡介】 便于施工，本設(shè)計預(yù)應(yīng)力混凝土空心板不設(shè)彎起鋼筋，計算剪力全部由混凝土及箍筋承受，則斜截面抗剪承載力按下式計算。式中，各系數(shù)值按《公規(guī)》。異號彎矩影響系數(shù)，簡支梁；預(yù)應(yīng)力提高系數(shù)，本設(shè)計為部分預(yù)應(yīng)力A類構(gòu)件。偏安全取=。受壓工字形截面的肋寬及有效高度，；縱向鋼筋的配筋率，；箍筋的配箍率，箍筋選用雙股，則出箍筋間距的計算式為： ；箍筋選用，則；取箍筋間距，并按《公規(guī)》要求，在支座中心向跨中方向不小于一倍梁高范圍內(nèi)，箍筋間距取100。配箍率（按《公規(guī)》，）。在組合設(shè)計剪力值的部分梁段，可只按構(gòu)造要求配置箍筋，設(shè)箍筋仍選用雙肢，配箍率取，則由此求得構(gòu)造配箍的箍筋間距。經(jīng)比較他綜合考慮，箍筋沿空心板跨長布置如圖10。圖10 空心板箍筋布置圖由圖10，選取以下三位置進(jìn)行空心板斜截面抗剪承載力計算：b. 距支座中心處截面，；c. 距跨中位置處截面（箍筋間距變化處）；d. 距跨中位置處（箍筋間距變化處）。計算截面的剪力組合設(shè)計值，可按表6由跨中他支點的設(shè)計值內(nèi)插得到，計算結(jié)果列于表7 表7 各計算截面剪力組合設(shè)計值 截面位置支點剪力組合值A(chǔ). 距支座中心處截面，即由于空心板的預(yù)應(yīng)力筋及普通鋼筋是直線配筋，故此截面的有效高度取與跨中近似相同，其等效工字形截面的肋寬。由于不設(shè)彎起斜筋，因此，斜截面抗剪承載力按下式計算：， 式中，=，=，=。此處，箍筋間距。則。代入得： 抗剪承載力滿足要求。B. 跨中截面處。此處，箍筋間距。斜截面抗剪承載力： 斜截面抗剪承載力滿足要求。C. 距跨中截面距離處。此處，箍筋間距。斜截面抗剪承載力： 計算表明均滿足斜截面抗剪承載力要求。按截面實際配筋面積計算截面受壓區(qū)高度x為 持久狀況正常使用極限狀態(tài)下的裂縫寬度驗算根據(jù)《橋梁工程》課本，最大裂縫寬度計算公式。 式中C1—鋼筋表面形狀系數(shù)，取C1=。C2—作用長期效應(yīng)影響系數(shù)，長期荷載作用時， 和 分別為按作用長期效應(yīng)組合和短期效應(yīng)組合計算的內(nèi)力值；C3—與構(gòu)件受力性質(zhì)有關(guān)的系數(shù)，取C3=?！v向受拉鋼筋直徑，；—縱向受拉鋼筋配筋率，對鋼筋混凝土構(gòu)件，當(dāng)時，?。划?dāng)時，??；—鋼筋的彈性模量，對HRB335鋼筋，；—構(gòu)件受拉翼緣寬度；—構(gòu)件受拉翼緣厚度；—受拉鋼筋在使用荷載作用下的應(yīng)力，按式（628）計算 —按作用短期效應(yīng)組合計算的彎矩值；—受拉區(qū)縱向受拉鋼筋截面面積。按照前面計算，取具有最不利荷載的4號板的跨中彎矩效應(yīng)進(jìn)行組合；短期效應(yīng)組合 上式中，為汽車荷載效應(yīng)（不含沖擊）的標(biāo)準(zhǔn)值；為人群荷載效應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)值。 長期效應(yīng)組合 受拉鋼筋在短期效應(yīng)組合作用下的應(yīng)力為 把以上數(shù)據(jù)帶入公式得 （Ⅰ類環(huán)境） 裂縫寬度滿足要求。 持久狀況正常使用極限狀態(tài)下的撓度驗算鋼筋混凝土受彎構(gòu)件在正常使用極限狀態(tài)下的撓度可按給定的剛度用結(jié)構(gòu)力學(xué)的方法計算，其抗彎剛度B可根據(jù)如下公式進(jìn)行計算。 式中 ——全截面抗彎剛度。 ——開裂截面的抗彎剛度，； ——開裂彎矩； ——構(gòu)件受拉區(qū)混凝土塑性影響系數(shù)； ——全截面換算慣性矩； ——開裂截面換算截面慣性矩； ——混凝土軸心抗拉強度標(biāo)準(zhǔn)值，對混凝土，； ——全截面換算截面重心軸以上（或以下）部分對重心軸的面積矩； ——換算截面抗裂邊緣的彈性抵抗矩。 全截面換算截面對重心軸的慣性矩可近似用毛截面的慣性矩代替，由前文計算可知： 全截面換算截面面積： 式中 n——鋼筋彈性模量與混凝土彈性模量之比，為 計算全截面換算截面受壓區(qū)高度：計算全截面換算截面重心軸的面積矩：設(shè)開裂面換算截面中性軸距梁頂面的距離為x(cm)，根據(jù)圖79，由中性軸以上和以下?lián)Q算截面面積距相等的原則，按下式求解x帶入相關(guān)參數(shù)值得整理得帶入數(shù)據(jù)得可變作用（人群）： 式中，為作用短期效應(yīng)組合的頻遇值系數(shù)，對汽車，對人群。當(dāng)采用C40~C80混凝土?xí)r，撓度長期增長系數(shù)，本例為C40混凝土，則取，施工中可通過設(shè)置預(yù)拱度來消除永久作用撓度，則在消除結(jié)構(gòu)自重產(chǎn)生的長期撓度后主梁的最大撓度不應(yīng)超過計算跨徑的1/600。滿足撓度值要求。由荷載短期效應(yīng)組合并考慮荷載長期效應(yīng)影響產(chǎn)生的長期撓度值為故應(yīng)設(shè)置預(yù)拱度，其跨中預(yù)拱度值為 預(yù)拱度沿順橋向做成平順的曲線。5 支座計算由前面計算已知，支座壓力標(biāo)準(zhǔn)值，結(jié)構(gòu)自重引起的支座反力標(biāo)準(zhǔn)值，公路Ⅱ，公路II級作用下產(chǎn)生的跨中撓度f=。選定支座的平面尺寸為ab=1820=360cm2，采用中間層橡膠片厚度t=㎝。計算支座的平面形狀系數(shù)：彈性模量：驗算橡膠支座的承壓強度（合格）支座每一側(cè)的水平位移：，一個設(shè)計車道上公路II級車道荷載總重：＋=，10%= kN，按《橋規(guī)》不得小于90 kN，則取=90 kN，7塊板14個支座，每支座承受水平力=不計汽車制動力㎝計入汽車制動力《橋規(guī)》=18=㎝選用4層鋼板和5層橡膠片組成的支座，㎝。㎝，橡膠片總厚度：=3＋2=㎝并㎝（合格）。故支座厚度：h=＋4=＋=㎝計算支座的平均壓縮變形： ㎝（合格）計算梁端轉(zhuǎn)角 驗算偏轉(zhuǎn)情況㎝（合格）計算溫度變化引起的水平力驗算滑動穩(wěn)定性（合格）以及（合格）所以，選用1820㎝的支座滿足規(guī)范要求，支座不會發(fā)生相對滑動。6 橋臺尺寸設(shè)計橋臺采用重力式橋臺。支座抗滑穩(wěn)定性的驗算臺帽尺寸的擬定：順橋向臺帽最小寬度b由《墩臺和基礎(chǔ)》的公式213得： 式中：——支座縱橋向?qū)挾? ——各橋跨結(jié)構(gòu)伸過支座中心線的長度 ——兩跨間伸縮縫寬度 =4——出臺寬度，取=10——順橋向支座邊緣到臺身邊緣的最小距離，由《橋梁工程》的表411得=20 取b=82橫橋向臺帽最小寬度B 除應(yīng)考慮支座布置情況外，還應(yīng)結(jié)合橋面寬度及接線路基寬度決定，使車輛、行人交通安全方便，取用B=900。 臺帽高度取為50。采用重力式橋臺，臺高H=，下設(shè)樁基礎(chǔ)，采用鉆孔灌注樁，為摩擦樁。 ，臺背1：4在順橋向方向下放坡，橫橋向不設(shè)斜坡。7 橋墩設(shè)計上部結(jié)構(gòu)標(biāo)準(zhǔn)跨徑8m，雙車道凈寬7m。 每孔上部結(jié)構(gòu)自重：
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