【文章內(nèi)容簡介】 筋率，則可求得構(gòu)造配筋的箍筋間距 取經(jīng)過綜合考慮和比較。 空心板箍筋布置圖（單位：cm） 斜截面抗剪承載力計算 由圖71，我們選取以下三個位置進行空心板斜截面抗剪承載力計算： ①距支左中心處截面，； ②距跨中位置處截面，（箍筋間距變化處）； ③距跨中位置處，（箍筋間距變化處）；計算截面的剪力組合設計值，可按表41由跨中和支點的設計枝內(nèi)插得到,計算結(jié)果見表61。表61 各計算截面剪力組合設計值截面位置跨中剪力⑴距支左中心處截面，由于是直線配筋，故此截面有效高度取與跨中近似相同，由于不設彎起鋼筋，因此,斜截面抗剪承載力按下式計算： 此處,箍筋間距 抗剪承載力滿足要求.⑵距跨中截面處截面 此處，箍筋間距， 斜截面抗剪承載力滿足要求。⑶距跨中位置處 此處，箍筋間距， 以上計算均表明滿足斜截面抗剪承載力要求。7 預應力損失計算 預應力損失與施工工藝、材料性能及環(huán)境影響等有關(guān)，影響因素復雜。在無可靠試驗資料的情況下，則按《公路橋規(guī)》的規(guī)定估算。本橋采用先張法施工。, ，控制應力取。 錨具變形、回縮引起的應力損失預應力鋼絞線的有效長度取為張拉臺座的長度，設臺座長,采用一端張拉及夾片式錨具，有頂壓時，則 (71) 加熱養(yǎng)護引起的溫度損失 先張法預應力混凝土空心板采用加熱養(yǎng)護的方法，為減少溫度引起的預應力損失，采用分階段養(yǎng)護措施。設控制預應力鋼絞線與臺座之間的最大溫差,則： =2 混凝土彈性壓縮引起的預應力損失對于先張拉法構(gòu)件， (72) ，先張法構(gòu)件傳力錨固時的損失為： ，則 ,則 鋼筋松弛引起的應力損失 (73)式中， 代入得, 混凝土收縮、徐變引起的預應力損失 (74) ，構(gòu)件受拉區(qū)全部縱向鋼筋重心處，由預應力（扣除相應階段的預應力損失）和結(jié)構(gòu)自重產(chǎn)生的混凝土法向壓應力，其值為 (75) 預應力鋼筋傳力錨固齡期，計算齡期為t時的混凝土收縮應變 ，加載齡期為，計算考慮的齡期為t時的徐變系數(shù)。 考慮自重的影響,由于收縮徐變持續(xù)時間較長，采用全部永久作用，查表36得空心板全部永久作用彎矩,，在全部鋼筋重心處由自重產(chǎn)生的拉應力為:跨中截面：： 支點截面：則全部縱向鋼筋重心處的壓應力為：跨中截面： ： 支點截面： 《公預規(guī)》規(guī)定，設傳力錨固時，混凝土達到C，則=30MP，=15MP，則跨中、四分點、 MPa， MPa，均小于15 MPa，滿足要求。設傳力錨固齡期為7d，計算齡期為混凝土終極值t，設橋梁所處環(huán)境的大氣相對濕度為75%，由前面計算知，空心板毛截面面積A=553900 ，空心板與大氣接觸的周邊長度為u，u=2 1240+2750+2320+290+423= 理論厚度h===: 把各項數(shù)據(jù)代入計算公式得:跨中截面： ： 支點截面： 預應力損失組合傳力錨固時第一批損失傳力錨固后預應力損失總和:跨中截面： ： 支點截面： 各截面的有效預應力：?？缰薪孛妫海? 支點截面：8 驗算正截面抗裂性計算是對構(gòu)件跨中截面混凝土的拉應力進行計算，并滿足《公預規(guī)》。對于部分預應力A類構(gòu)件，應滿足兩個要求：第一，在作用短期效應組合下，；第二，在作用長期效應組合下，即不出現(xiàn)拉應力。為在作用短期效應組合下，空心板抗裂驗算邊緣的混凝土法向拉應力空心板跨中截面彎矩，換算截面下緣抵抗矩為扣除全部預應力損失后的預加力，在構(gòu)件抗裂驗算邊緣產(chǎn)生的預壓應力， (81) (82) 為在作用長期效應組合下，空心板抗裂驗算邊緣的混凝土法向拉應力空心板跨中截面彎矩，換算截面下緣抵抗矩符合《公預規(guī)》對A類構(gòu)件的規(guī)定。部分預應力A類構(gòu)件斜截面抗裂性驗算是以主拉應力控制，采用作用的短期效應組合。選用支點截面，分別計算支點截面AA纖維（空洞頂面），BB纖維（空心板換算截面），CC纖維（空洞底面）處主拉應力，對于部分預應力A類構(gòu)件應滿足： 為混凝土的抗拉強度標準值，C40，；主拉應力 AA纖維： ( ) (83) 為支點截面短期組合效應剪力設計值為計算主拉應力出處截面腹板的寬度，為空心板AA纖維以上截面對空心伴換算截面重心軸的靜矩 (84) (85) 為豎向荷載產(chǎn)生的彎矩，在支點。 負值表示拉應力。預應力混凝土A類構(gòu)件，在短期效應組合下，預制構(gòu)件應符合 現(xiàn)AA纖維：符合要求。 BB纖維： S=12402230（）230320（）780（）=10mm 為豎向荷載產(chǎn)生的彎矩，在支點， BB纖維，符合《公預規(guī)》對部分預應力A類構(gòu)件斜截面抗裂性要求。 CC纖維： 為豎向荷載產(chǎn)生的彎矩，在支點， BB纖維上述結(jié)果表明，本橋空心板滿足《公預規(guī)》對部分預應力A類構(gòu)件斜截面抗裂性要求。 變形計算 正常使用階段的撓度計算使用階段的撓度值，按短期荷載效應組合計算，并考慮撓度長期增長系數(shù)，對于C40混凝土，對于部分預應力A類構(gòu)件，使用階段的撓度計算時，抗彎剛度。取跨中截面尺寸及配筋情況確定：短期荷載組合作用下的撓度值，可簡化為按等效均布荷載作用情況計算： (86)自重產(chǎn)生的撓度值按等效均布荷載作用情況計算：（↓）消除自重產(chǎn)生的撓度，并考慮長期影響系數(shù)后，正常使用階段的撓度值為：計算結(jié)果表明，使用階段的撓度值滿足《公預規(guī)》要求。 預加力引起的反拱度計算及預拱度的設置 預加力引起的反拱度計算空心板當放松預應力鋼絞線時跨中產(chǎn)生反拱度，設這時空心板混凝土強度達到C30。預應力產(chǎn)生的反拱度計算按跨中截面尺寸及配筋計算，并考慮反拱長期增長系數(shù)。此時的抗彎剛度：?？招陌瀹敺潘深A應力鋼絞線時設空心板混凝土強度達到C30， 換算截面面積： 所有鋼筋截面換算面積對毛截面重心的靜矩為：換算截面重心至毛截面重心的距離： （向下移）換算截面重心至空心板下緣的距離： y==換算截面重心至空心板上緣的距離：預應力鋼絞線至換算截面重心的距離：普通鋼筋至換算截面重心的距離：換算截面慣矩： 換算截面的彈性抵抗矩：下緣上緣空心板換算截面幾何特性匯總于表81。 表81 空心板換算截面幾何特性匯總表 項目符號單位換算截面面積566026換算截面重心至截面下緣距離換算截面重心至截面上緣距離預應力鋼筋至截面重心軸距離普通鋼筋至截面重心軸距離換算截面慣矩 換算截面彈性抵抗矩：則由預加力產(chǎn)生的跨中反拱度，并乘反拱長期增長系數(shù)，得： 預拱度的設置由《公預規(guī)》，當預加應力的長期反拱值小于按荷載短期效應組合計算的長期撓度時，應設預拱度，其值按該荷載的撓度值與預加應力長期反拱值之差采用。，應設預拱度?？缰蓄A拱度，支點，預拱度值沿順橋向做成平順的曲線。 持久狀態(tài)應力驗算持久狀態(tài)應力計算應計算使用階段正截面混凝土的法向壓應力、預應力鋼筋的拉應力、斜截面的主壓應力。計算時作用取標準值，不計分項系數(shù)，汽車荷載考慮沖擊系數(shù)。跨中截面的有效預應力： 跨中截面的有效預加力： 標準值效應組合： (87) 跨中預應力鋼絞線的拉應力驗算 (88)為按荷載效應標準值計算的預應力鋼絞線重心處混凝土法向拉應力：預應力鋼絞線中的拉應力為： 斜截面主應力驗算斜截面主應力計算選取支點截面的AA纖維、BB纖維、CC纖維在標準值效應和預應力作用下產(chǎn)生的主壓應力和主拉應力驗算，并滿足的要求。 (89) (810) (811) AA纖維，符合《公預規(guī)》要求。 BB纖維，符合《公預規(guī)》要求。 CC纖維，符合《公預規(guī)》要求。預應力混凝土受彎構(gòu)件按短暫狀態(tài)計算時，應計算構(gòu)件在制造、運輸及安裝等施工階段，由預加力（扣除相應的應力損失）、構(gòu)件自重及其它施工荷載引起的截面應力，并滿足《公預規(guī)》要求。為此，對本橋應計算