沮溝橋梁工程設(shè)計畢業(yè)論文-文庫吧資料
2025-06-28 03:12本頁面
【正文】 矩，縱向風(fēng)荷載彎矩，制動力彎矩等作用效應(yīng)（不計橫向風(fēng)荷載彎矩）組合。 ，臺背1：4在順橋向方向下放坡，橫橋向不設(shè)斜坡。 臺帽高度取為50。6 橋臺尺寸設(shè)計橋臺采用重力式橋臺。㎝，橡膠片總厚度：=3＋2=㎝并㎝（合格）。選定支座的平面尺寸為ab=1820=360cm2，采用中間層橡膠片厚度t=㎝。由荷載短期效應(yīng)組合并考慮荷載長期效應(yīng)影響產(chǎn)生的長期撓度值為故應(yīng)設(shè)置預(yù)拱度，其跨中預(yù)拱度值為 預(yù)拱度沿順橋向做成平順的曲線。當(dāng)采用C40~C80混凝土?xí)r，撓度長期增長系數(shù)，本例為C40混凝土，則取，施工中可通過設(shè)置預(yù)拱度來消除永久作用撓度，則在消除結(jié)構(gòu)自重產(chǎn)生的長期撓度后主梁的最大撓度不應(yīng)超過計算跨徑的1/600。 ——開裂截面的抗彎剛度，； ——開裂彎矩； ——構(gòu)件受拉區(qū)混凝土塑性影響系數(shù)； ——全截面換算慣性矩； ——開裂截面換算截面慣性矩； ——混凝土軸心抗拉強度標準值，對混凝土，； ——全截面換算截面重心軸以上（或以下）部分對重心軸的面積矩； ——換算截面抗裂邊緣的彈性抵抗矩。 持久狀況正常使用極限狀態(tài)下的撓度驗算鋼筋混凝土受彎構(gòu)件在正常使用極限狀態(tài)下的撓度可按給定的剛度用結(jié)構(gòu)力學(xué)的方法計算，其抗彎剛度B可根據(jù)如下公式進行計算。按照前面計算，取具有最不利荷載的4號板的跨中彎矩效應(yīng)進行組合；短期效應(yīng)組合 上式中，為汽車荷載效應(yīng)（不含沖擊）的標準值；為人群荷載效應(yīng)的標準值。C2—作用長期效應(yīng)影響系數(shù)，長期荷載作用時， 和 分別為按作用長期效應(yīng)組合和短期效應(yīng)組合計算的內(nèi)力值；C3—與構(gòu)件受力性質(zhì)有關(guān)的系數(shù)，取C3=。按截面實際配筋面積計算截面受壓區(qū)高度x為 持久狀況正常使用極限狀態(tài)下的裂縫寬度驗算根據(jù)《橋梁工程》課本，最大裂縫寬度計算公式。此處，箍筋間距。斜截面抗剪承載力： 斜截面抗剪承載力滿足要求。B. 跨中截面處。則。由于不設(shè)彎起斜筋，因此，斜截面抗剪承載力按下式計算：， 式中，=，=，=。圖10 空心板箍筋布置圖由圖10，選取以下三位置進行空心板斜截面抗剪承載力計算：b. 距支座中心處截面，；c. 距跨中位置處截面（箍筋間距變化處）；d. 距跨中位置處（箍筋間距變化處）。在組合設(shè)計剪力值的部分梁段，可只按構(gòu)造要求配置箍筋，設(shè)箍筋仍選用雙肢，配箍率取，則由此求得構(gòu)造配箍的箍筋間距。受壓工字形截面的肋寬及有效高度，；縱向鋼筋的配筋率，；箍筋的配箍率，箍筋選用雙股，則出箍筋間距的計算式為： ；箍筋選用，則；取箍筋間距，并按《公規(guī)》要求，在支座中心向跨中方向不小于一倍梁高范圍內(nèi)，箍筋間距取100。異號彎矩影響系數(shù)，簡支梁；預(yù)應(yīng)力提高系數(shù)，本設(shè)計為部分預(yù)應(yīng)力A類構(gòu)件。由于并對照表6中沿跨長各截面控制剪力組合設(shè)計值，在至支點的部分區(qū)段內(nèi)應(yīng)按計算要求配置抗剪箍筋，其它區(qū)段可按構(gòu)造要求配置箍筋為了構(gòu)造方便和便于施工，本設(shè)計預(yù)應(yīng)力混凝土空心板不設(shè)彎起鋼筋，計算剪力全部由混凝土及箍筋承受，則斜截面抗剪承載力按下式計算。代入上式：計算結(jié)果表明空心板截面尺寸符合要求。截面抗剪強度上、下限復(fù)核選取距支點處截面進行斜截面抗剪承載力計算，截面構(gòu)造尺寸及配筋見圖9。由計算混凝土受壓區(qū)高度：由，得。首先按公式判斷截面類型。配筋率為配筋率符合最小配筋率要求。 承載能力極限狀態(tài)的跨中最大彎矩，查表可得， 圖8 空心板等效工字形截面（單位：cm)整理得： 令 ，則可解得，且滿足上述計算說明中和軸位于翼緣板內(nèi)，可按高度h，寬度為的矩形截面計算鋼筋面積 。根據(jù) 和 由以上兩式聯(lián)立可得： 。表6空心板作用效應(yīng)組合計算匯總表序號作用種類彎矩剪力跨中跨中支點作用效應(yīng)標準值永久作用效應(yīng)00（）0可變作用效應(yīng)車道荷載不計沖擊承載能力極限狀態(tài)基本組合（1）0（2）=（1）+（2）正常使用極限狀態(tài)作用短期效應(yīng)組合（3）0（4）=（3）+（4）作用長期效應(yīng)組合(5)0(6)71039(5)+(6)彈性階段截面應(yīng)力計算標準值效應(yīng)組合S(7)0(8)=(7)+(8) 4 持久狀況承載能力極限狀態(tài)下的截面設(shè)計，配筋與驗算由持久狀況承載能力極限狀態(tài)要求的條件來確定受力主筋數(shù)量，空心板截面可換算成等效工字形截面來考慮。作用長期長效應(yīng)組合表達式：式中：各符號意義見上面說明。兩行車道荷載：不計沖擊系數(shù)：計入沖擊系數(shù)： 圖7 簡支板截面內(nèi)力影響線計算圖（尺寸單位：cm)可變作用效應(yīng)匯總于下表5中。計算結(jié)果見下表3 表3 各板荷載橫向分布系數(shù)計算表板號1號板2號板3號板4號板荷載種類兩車道兩車道兩車道兩車道荷載橫向分布系數(shù)支點處荷載橫向分布系數(shù)計算：支點處的荷載橫向分布系數(shù)按杠桿原理計算，4號板的橫向分布系數(shù)如下（見圖5 ）圖6 支點處的荷載橫向分布系數(shù)計算圖示（單位：cm)兩車道汽車荷載：空心板荷載橫向分布系數(shù)匯總于表4中表4空心板的荷載橫向分布系數(shù)作用種類跨中l(wèi)/4處支點支點至l/4汽車荷載直線內(nèi)插計算車道荷載引起的空心板跨中及截面的效應(yīng)（彎矩和剪力）時，均布荷載應(yīng)滿布于使空心板產(chǎn)生最不利效應(yīng)的同號影響線上，集中荷載（或）只作用于影響線中一個最大影響線的峰值處。各板荷載橫向分布計算如下（參照圖5）表2 橫向分布影響線坐標值表板號單位荷載作用位置（i號板中心）∑nki12345671或52或63或74按下列方式布載，可進行各板荷載橫向分布系數(shù)計算（見圖 5 ）圖5 各板橫向分布影響線及最不利布載圖（單位：cm)由于橋梁截面和梁體采取對稱布置，所以其受力分布也相對稱，即1號板與7號板橫向分布系數(shù)相等，同理，2號板與6號板、3號板與5號板也相等。第一篇
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