客運(yùn)專線39m預(yù)應(yīng)力混凝土雙線簡(jiǎn)支箱梁設(shè)計(jì)橋梁工程課程設(shè)計(jì)(編輯修改稿)
2024-07-14 15:19 本頁(yè)面
【文章內(nèi)容簡(jiǎn)介】 取3。 F2取4。F1取1；；。根據(jù)構(gòu)造要求及具體條件預(yù)應(yīng)力筋配筋如下圖（單位mm）六．主梁界面強(qiáng)度驗(yàn)算 跨中強(qiáng)度驗(yàn)算由于不容許上下翼緣出現(xiàn)拉應(yīng)力。由《鐵路橋涵鋼筋混凝土和預(yù)應(yīng)力混凝土設(shè)計(jì)規(guī)范》，可得：假定受壓區(qū)高度為，查表知 ； ；上翼緣的平均厚度是；上翼緣的有效寬度是預(yù)應(yīng)力筋到截面底面的距離：，判斷截面類型：由可知，該截面屬于第一截面類型，按矩形截面計(jì)算強(qiáng)度符合要求。斜截面最不利的位置在預(yù)應(yīng)力筋還未彎起的范圍內(nèi)由 ， ， 滿足要求。由前面的預(yù)應(yīng)力筋的構(gòu)造可知，所有的預(yù)應(yīng)力筋都有彎起。 由 不滿足 ，所以需要適量的布置斜筋與箍筋。 ： ——鋼筋與管道壁之間的摩擦系數(shù)，??；——從張拉端至計(jì)算截面的長(zhǎng)度上，鋼筋彎起角之和()；——考慮每米管道對(duì)其設(shè)計(jì)位置的偏差系數(shù)；——從張拉端至計(jì)算截面的管道長(zhǎng)度()； 跨中：鋼束F6，F(xiàn)5: 鋼束F4，F(xiàn)3： 鋼束F2，F(xiàn)1： 鋼束B(niǎo)2： 鋼束B(niǎo)2’: B1：安全考慮，各鋼束的損失取結(jié)果中的最大值：。根據(jù)上述可得到支座處及變截面處的摩阻損失：1/4截面的預(yù)應(yīng)力損失鋼束 θX/m kx/m 176。radF6,F54F4,F34F2,F13B239。4B26B13最大值支座截面的預(yù)應(yīng)力損失鋼束 θX/m kx/m 176。radF6,F5400F4,F3400F2,F1300B239。400B2600B1300最大值 錨頭變形、鋼筋回縮和接縫壓縮引起的應(yīng)力損失： 計(jì)算錨具變形、鋼絲回縮引起的應(yīng)力損失，后張法曲線布筋的構(gòu)件應(yīng)考慮錨固后反摩阻的影響，對(duì)于對(duì)稱張拉的簡(jiǎn)支梁，考慮反向摩擦?xí)r，可近似將跨中回縮值取端部的1/2計(jì)算。（1）計(jì)算反摩阻影響長(zhǎng)度①當(dāng)時(shí)：②當(dāng)時(shí)：——錨下預(yù)應(yīng)力筋的應(yīng)力；——等同于上圖的；——等同于上圖的（)。此處摩擦系數(shù)對(duì)于預(yù)制梁一般采用抽拔橡膠管,由《規(guī)范》知，可偏安全取。由此可得， 反摩阻的影響長(zhǎng)度及發(fā)生損失后的錨下預(yù)應(yīng)力: 反摩阻的影響長(zhǎng)度及發(fā)生損失后的錨下預(yù)應(yīng)力鋼束△L/mmk R/mX1/mX2/mEP/105 MPaLM/m F6，F(xiàn)568F4，F(xiàn)361516F2，F(xiàn)1615B239。615B2610B168在計(jì)算中，LMl/2,表明應(yīng)力不動(dòng)點(diǎn)不存在。（2）計(jì)算截面的預(yù)應(yīng)力筋的應(yīng)力:① 當(dāng)時(shí)： ②當(dāng)時(shí)： ——傳力錨固時(shí)，距錨下x處的預(yù)應(yīng)力鋼筋的應(yīng)力；——應(yīng)力計(jì)算點(diǎn)到錨固點(diǎn)的距離。 計(jì)算截面預(yù)應(yīng)力筋的預(yù)應(yīng)力及截面鋼束X/m 跨中F6，F(xiàn)50F4，F(xiàn)30F2，F(xiàn)10B239。0B20B10平均值支座F6，F(xiàn)500F4，F(xiàn)300F2，F(xiàn)100B239。00B200B100平均值1/4截面F6，F(xiàn)50F4，F(xiàn)30F2，F(xiàn)10B239。0B20B10平均值混凝土彈性壓縮引起的預(yù)應(yīng)力損失取按應(yīng)力計(jì)算需要控制的截面進(jìn)行計(jì)算。對(duì)于簡(jiǎn)支梁可
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