客運(yùn)專線39m預(yù)應(yīng)力混凝土雙線簡支箱梁設(shè)計(jì)橋梁工程課程設(shè)計(jì)-文庫吧資料
2025-06-23 15:19本頁面
【正文】 力損失的平均值，也可直接按簡化公式進(jìn)行計(jì)算，即 式中 ：——預(yù)應(yīng)力鋼筋的束數(shù)，；——全部預(yù)應(yīng)力鋼筋彈性模量與混凝土彈性模量的比值，按張拉時(shí)混凝土的實(shí)際強(qiáng)度等級計(jì)算；假定為設(shè)計(jì)強(qiáng)度的90%，查表得： ——全部預(yù)應(yīng)力鋼筋的合力在其作用點(diǎn)（全部預(yù)應(yīng)力鋼筋重心點(diǎn)）處所產(chǎn)生的混凝土正應(yīng)力，截面特性按凈截面計(jì)算，截面的選取跨中截面的幾何特性，偏安全 ，故： 計(jì)算公式： 。0B20B10平均值混凝土彈性壓縮引起的預(yù)應(yīng)力損失取按應(yīng)力計(jì)算需要控制的截面進(jìn)行計(jì)算。0B20B10平均值支座F6，F(xiàn)500F4，F(xiàn)300F2，F(xiàn)100B239。（2）計(jì)算截面的預(yù)應(yīng)力筋的應(yīng)力:① 當(dāng)時(shí)： ②當(dāng)時(shí)： ——傳力錨固時(shí)，距錨下x處的預(yù)應(yīng)力鋼筋的應(yīng)力；——應(yīng)力計(jì)算點(diǎn)到錨固點(diǎn)的距離。由此可得， 反摩阻的影響長度及發(fā)生損失后的錨下預(yù)應(yīng)力: 反摩阻的影響長度及發(fā)生損失后的錨下預(yù)應(yīng)力鋼束△L/mmk R/mX1/mX2/mEP/105 MPaLM/m F6，F(xiàn)568F4，F(xiàn)361516F2，F(xiàn)1615B239。（1）計(jì)算反摩阻影響長度①當(dāng)時(shí)：②當(dāng)時(shí)：——錨下預(yù)應(yīng)力筋的應(yīng)力；——等同于上圖的；——等同于上圖的（)。radF6,F5400F4,F3400F2,F1300B239。radF6,F54F4,F34F2,F13B239。 ： ——鋼筋與管道壁之間的摩擦系數(shù)，??；——從張拉端至計(jì)算截面的長度上，鋼筋彎起角之和()；——考慮每米管道對其設(shè)計(jì)位置的偏差系數(shù)；——從張拉端至計(jì)算截面的管道長度()； 跨中：鋼束F6，F(xiàn)5: 鋼束F4，F(xiàn)3： 鋼束F2，F(xiàn)1： 鋼束B2： 鋼束B2’: B1：安全考慮，各鋼束的損失取結(jié)果中的最大值：。由前面的預(yù)應(yīng)力筋的構(gòu)造可知，所有的預(yù)應(yīng)力筋都有彎起。由《鐵路橋涵鋼筋混凝土和預(yù)應(yīng)力混凝土設(shè)計(jì)規(guī)范》，可得：假定受壓區(qū)高度為，查表知 ； ；上翼緣的平均厚度是；上翼緣的有效寬度是預(yù)應(yīng)力筋到截面底面的距離：，判斷截面類型：由可知，該截面屬于第一截面類型，按矩形截面計(jì)算強(qiáng)度符合要求。F1取1；；。在平面內(nèi)：F6，F(xiàn)4預(yù)應(yīng)力筋平彎角度取3。在縱向，采用ovm1515時(shí)成孔直徑為90mm。其中查規(guī)范得：= ；==/；張拉力：由CAD計(jì)算截面特性可知：主軸距離上、下邊緣的距離分別為：，慣性矩 則由式1，代入數(shù)據(jù)得：由式2，代入數(shù)據(jù)得：此時(shí) 滿足要求 預(yù)應(yīng)力鋼筋的布置 根據(jù)《鐵路橋涵鋼筋混凝土和預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》（），其管道凈距不應(yīng)小于管道外徑。假定只有受拉區(qū)配有預(yù)應(yīng)力鋼筋，可計(jì)算出頂板的橫截面積： 板頂平均厚梁截面可換算成如下形截面（單位：）等效T型截面圖在跨中截面對壓應(yīng)力作用點(diǎn)取矩： 查表取 假定3000mm （A=139mm2）的鋼筋組成的鋼絲束腹板處為12束的 ，底板為10束的和4束的所以:實(shí)際139(1615+1012）= 滿足要求。四．內(nèi)力組合結(jié)果 表主力（ZK活載）梁內(nèi)各截面的內(nèi)力 內(nèi)力截面 彎矩()剪力（kN）支座處01/8處1/4處3/8處1/2處 。；變截面： 彎矩影響線 加載長度為39m，a=，換算
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