【正文】 2 4 . 7 / 1 . 1 1 8 8 1 6 1 . 8 / 1 0 0 00 . 1 8 3 1 0 0 . 2 2 5 4 6 0 . 2 3 7 0 1st? ? ? ???? ? ????? ? pc? 為截面下邊緣的有效預壓應力： p p p npc nxn nN N e yJA? ?? ? ?ppp p e c o n s I s I IN AA? ? ? ?? ? ? ? ? ?1 3 9 5 1 3 7 . 3 8 1 5 0 . 0 8 5 0 0 4 / 1 0 0 0 5 5 4 2 . 1 kN? ? ? ? ? 707pn pn mmye ?? 得： 5 5 4 2 . 1 5 5 4 2 . 1 0 . 7 0 7 / 1 0 0 0 3 0 . 5 30 . 6 0 7 1 0 . 1 8 3 0 9pc M P a? ???? ? ????? 0 . 8 5 2 1 . 0 5 0 . 8 5 3 0 . 5 3 4 . 9 0s t p c M P a??? ? ? ? ? ? ? 計算結果表明，正截面抗裂性滿足要求。） = 7 1 0 . 2 2 4 8 . 7 6 9 5 8 . 9 6d u c s p bV V V? ? ? ? ?kN 0 1 .1 7 2 3 .1 4 7 9 5 .4 5dV?? ? ? ?kN 說明截面抗剪承載力滿足 要求。 +sin 176。 3,4p? ? 176。 斜截面抗剪承載力按下式計算： 0 d cs pbV V V? ?? ? ?31 2 3 0 , 2 svc u k sd vbp ffVh ?? ? ? ?? ? ? ? 式中： ? ?050041 0 0 1 0 0 2 . 2 11 8 0 1 2 6 0p b pAAp b h?? ? ? ?? 2 50 .3 05 58 918 0 10 0svsvVAb S? ?? ? ?? ? ?31 . 0 1 . 2 5 1 . 1 0 . 4 5 1 8 0 1 2 6 0 2 0 . 6 2 . 2 1 5 0 0 . 0 0 5 8 8 9 1 9510csV ?? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ?? kN 30 .7 5 s i n10 pdp b ppdfV A ??? ? ? ? 式中： p? —在斜截面受壓區(qū)端正截面處的預應力彎起彎起鋼筋切線與水平線的夾角，其數(shù)值可由表 4 給出的曲線方程計算， 1p?? 176。 （ 2）變截面點處斜截面抗剪承載力計算 首先進行抗剪強度上、下限復核： 332 0 00 ,0 . 5 0 . 5 11 0 1 0dt d c u kbbffh V h????? ? ? ? 其中， ? kN， 180b mm? ， 0h 仍取 1400120=1280mm。 +2sin 176。 3 50040 . 7 5 1 2 6 0 ( s in10 4pbV ?? ? ? ?176。 2p? ? 176。 斜截面抗剪承載力按下式計算： 0 d cs pbV V V? ?? dV 為斜截面受壓端正截面的設計剪力， 此值應按 mh?? 重新進行補插，得： kNV ? （相應 m=） csV 為混凝土和箍筋共同的抗剪承載力 ? ?31 2 3 0 , 2 svc u k sd vbp ffVh ?? ? ? ?? ? ? ? 1? —異號變距影響系數(shù)，對簡支梁 1 ?? ； 2? —預應力提高系數(shù)， 2 ? ? ； 3? —受壓翼緣影響系數(shù)，取 3 ?? ； b —斜截面受壓端正截面處截面腹板寬度，距支點的距離為 ( 0. 6 )2hx mh? ? ? 1400 0 . 6 1 . 1 3 4 5 5 1 2 6 0 1 5 5 7 . 7 22 mm? ? ? ?，內插得 mm? ； p —斜截面縱向受拉鋼筋百分率， ? ? 01 0 0 , /p b ppb hAA??? ? ?，當 ? 時取? ， 50041 0 0 0 . 7 9 35 0 0 . 9 1 1 2 6 0p ? ? ??； sv? —箍筋配筋率， 2 50 .3 02 00 850 1 10 0svsvVAb S? ?? ? ??。 在本設計中，所有預應力鋼筋均彎曲，只有縱向構造鋼筋沿全梁痛過，此處的 0h 近似按跨中的有效梁高取值，取 0 1260mmh ? 。 （ 1）距支點 h/2 截面斜截面抗剪承載力計算 首先，進行截面抗剪強度上、下限復核： 332 0 00 ,0 . 5 0 . 5 11 0 1 0dt d c u kbbffh V h????? ? ? ? dV 為驗算截面處剪力組合設計值，按內插法 得距支點 h/2=700mm 處為的 dV 為 1 1 2 0 . 8 2 7 2 3 . 1 41 1 2 0 . 8 2 0 . 7 1 0 6 1 . 5 94 . 7d kNV ?? ? ? ? 預應力提高系數(shù) 2? 取 。截面尺寸見圖，預應力筋束及彎起角度按表 5采用。 由 0x??的條件，計算混凝土受壓區(qū)高度： 1 2 6 0 5 0 0 4 1 2 9 . 5 9 1 6 62 2 . 4 2 1 7 2ppd ffcdf Ax m mhf b ?? ? ? ? ???? 0 .4 1 2 6 0 5 0 4pb mmh?? ? ? ? 將 mm? 代入下式計算截面承載能力： 60 1 2 9 . 5 92 2 . 4 2 1 7 2 1 2 9 . 5 9 1 2 6 0 7 5 3 5 . 8 1022du fcd xxf bhM ? ? ? ?? ? ? ? ? ? ? ? ?? ? ? ? ?? ? ? ? N?mm= kN?m 0 1 . 1 6 5 0 3 . 8 8 7 1 5 4 . 3dM?? ? ? ? kN?m 計算結果表明，跨中截面的抗彎承載能力滿足要求。 首先按公式 p ffpd cdffbhA ? ??判斷截面類型。 （ 1） b 12ffbh????，因承托坡度， / 8 0 / 4 1 0 0 .1 9 5 1 / 3hhhb ? ? ?，故不計承托影響， fh?按上翼緣平均厚度計算： 1 8 0 1 2 1 6 6 2 1 7 2f mmb ? ? ? ?? 。圖中： 3 1 2 0 2 0 0 1404p mma ???? 1 4 0 0 1 4 0 1 2 6 0pph m mha? ? ? ? ? 180b mm? ，上翼緣板厚度為 150mm，若考慮承托影響，其平均厚度為 ? ?11 5 0 2 4 1 0 8 0 / 2 2 0 0 1 8 0 1 6 62f mmh ??? ? ? ? ? ? ?? ???? 上翼緣板有效寬度取下列數(shù)值中較小者： （ 1） 2200f S m mb ??? 。 表 12 混凝土收縮、徐變損失計算表 截面 pse ? ? ps? peN M自 重 ?預 ?自 重 pc? 6l? 支點 變 截面 L/4 跨中 上述各項預應力損失組合情況列于表 13。 設混凝土傳力錨固齡期及加載齡期均為 28天，計算時間 t=?，橋梁所處環(huán)境年平均相對濕度為 75%，以跨中截面計算理論厚度 h： h = 2Ac / u = 2 ? ?1000 / = (mm) 查表得： ? ? 30, 10cs t t? ???， ?(t,t0) =。 截面 ?pe (MPa)? ? L5 (MPa)?鋼束 1 鋼束 2 鋼束 3 鋼束 4 鋼束 1 鋼束 2 鋼束 3 鋼束 4 支點 變截面 L/4 跨中 ? ?0,cs t t? —預應力筋傳力錨固齡期 t0，計算齡期為 t 時的混凝土收縮應變； ?(t,t0) — 加載齡期 t0，計算齡期為 t 時的混凝土徐變系數(shù)。 表 10 分批張拉損失計算表 截 面 張拉束號 張拉力peN 張拉鋼束的偏心矩 ye 計算鋼束的 偏心矩 ye 各項鋼筋應力損失 4l? 2 3 4 2 3 4 2 3 4 支 點 3 0 0 0 0 2 0 0 1 合計 變 截 面 3 0 0 0 0 2 0 0 1 合計 L / 4 3 0 0 0 0 2 0 0 1 合計 跨 中 3 0 0 0 0 2 0 0 1 合計 鋼筋應力松弛損失 ?l5 5 (0 . 5 2 0 . 2 6 )pel p epkf?? ? ? ?? ? ? ? ? 式中： ?— 超張拉系數(shù)，本例中 ? =； ?— 鋼筋松弛系數(shù)，本例采用低松弛鋼絞線，取 ? =； ?pe — 傳力錨固時的鋼筋應力： 1 2 4p e c o n l l l? ? ? ? ?? ? ? ? 鋼筋應力松弛損失的計算見表 11。有效張拉力 peN 為張拉控制力減去摩擦損失和錨具變形損失后的張拉力。 錨具變形損失的計算見表 表 9. 表 8 反摩擦影響長度計算表 鋼束號 1 2 3 4 0 ()con MPa??? ? 1395 1395 1395 1395 01()llM P a? ? ??? ? ??d= 0 / ( / )l L M P a m m??? ? ()f mml 表 9 錨具變形損失計算表 截面 鋼束 1 鋼束 2 鋼束 3 鋼束 4 總計 1 ()xmm ??()MPa ? ?l2 ()MPa ? 2 ()xmm