【文章內(nèi)容簡介】 50%=102查圖得 EFV50%=，依次得各段溫差。ASTM體積/%01030507090100ASTM溫度/℃102ASTM溫差/℃—35EFV溫差/℃—10EFV溫度/℃同理可得各側(cè)線產(chǎn)品常壓EFV數(shù)據(jù)（2） 煤油常壓ASTM轉(zhuǎn)EFVASTM體積/%01030507090100ASTM溫度/℃192EFV溫度/℃———其中ASTM 10%70%斜率S=（3） 輕柴油常壓ASTM轉(zhuǎn)EFVASTM體積/%01030507090100ASTM溫度/℃239269EFV溫度/℃279281———其中ASTM 10%70%斜率S=（4） 重柴油常壓ASTM轉(zhuǎn)EFVASTM體積/%01030507090100ASTM溫度/℃322EFV溫度/℃338340———其中ASTM 10%70%斜率S= 臨界溫度以汽油為例，臨界性質(zhì)（臨界壓力和臨界溫度）、焦點(diǎn)性質(zhì)（焦點(diǎn)壓力和焦點(diǎn)溫度）計算方法相同。（1） 汽油=，t重=℃ 查圖得真臨界溫度Tc=227℃ ；=，t實(shí)=℃ 查圖得假臨界溫度Tcˊ=272℃；（2） 煤油、輕柴、重柴產(chǎn)品比重質(zhì)量平均沸點(diǎn)t重實(shí)分子平均沸點(diǎn)t實(shí)真臨界溫度Tc假臨界溫度Tcˊ煤油379376輕柴451446重柴491487 臨界壓力（a） 汽油=，t中=℃ 查圖得假臨界壓力Pcˊ=；由汽油Pcˊ=，Tr=Tc/Tcˊ= 查圖得真臨界壓力Pc=；（b) 煤油、輕柴、重柴產(chǎn)品Tr = Tc/ Tcˊ假臨界壓力Pcˊ真臨界壓力Pc煤油輕柴重柴 焦點(diǎn)壓力（i） 汽油由汽油體積平均沸點(diǎn)tv=℃，ASTM斜率 S1090=℃/% 查圖得ΔP=，則焦點(diǎn)壓力=Pc+ΔP=； （ii） 煤油、輕柴、重柴產(chǎn)品tv/℃真臨界壓力PcΔP/MPa焦點(diǎn)壓力/℃煤油輕柴重柴 焦點(diǎn)溫度Ⅰ) 汽油由汽油體積平均沸點(diǎn)tv=℃，ASTM斜率 S1090=℃/% 查圖得Δt=21℃，則焦點(diǎn)溫度=Tc+Δt=298℃；Ⅱ) 煤油、輕柴、重柴產(chǎn)品tv/℃ASTM斜率 S1090真臨界溫度Δt/℃焦點(diǎn)溫度/℃煤油37915394輕柴4519460重柴4918499 產(chǎn)品性質(zhì)參數(shù)匯總油品密度/gcm3比重176。API特性因數(shù)分子量M平衡氣化/℃臨界參數(shù)焦點(diǎn)參數(shù)0%100%℃MPa℃MPa汽油64101—227298煤油46155—379394輕柴218—451460重柴36274—491499重油——————原油——————第二章 常壓塔操作條件及工藝計算 汽提蒸汽用量側(cè)線產(chǎn)品及塔底重油均采用溫度為420℃，取各段汽提蒸汽用量如下表：表21 汽提水蒸汽用量油品質(zhì)量分?jǐn)?shù)（對油）/%Kg/hKmol/h一線燈用煤油3132674二線輕柴油3120267三線重柴油390950塔底重油23265181合計—6702372 塔板形式和塔板數(shù)（1） 選用F1型浮閥塔板。（2） 根據(jù)《石油煉制工藝學(xué)》表51選定塔板數(shù)如下表。 表22 塔板的選定汽油—燈用煤油段9層（考慮一線生產(chǎn)燈用煤油）煤油—輕柴油段6層輕柴油—重柴油段6層重柴油—?dú)饣?層塔底氣提段4層中段回流23層合計34層考慮采用兩個中段回流，每個中段回流采用3層換熱塔板，共6層。全塔塔板數(shù)總計為34層塔板。 操作壓力。塔頂采用兩級冷凝冷卻流程。，使用一個管式后冷器。故塔頂壓力=++=（絕）(4mmHg)，則推算得常壓塔各關(guān)鍵部位的壓力如下塔頂壓力 一線抽出板（第9層）上壓力 二線抽出板（第18層）上壓力 三線抽出板（第27層）上壓力 汽化段壓力（第30層下）壓力 ，則加熱爐出口壓力=+= 精餾塔草圖精餾塔草圖見附錄二。 汽化段溫度 汽化段中進(jìn)料的氣化率與過氣化度取過氣化度為進(jìn)料的2%（質(zhì)量分?jǐn)?shù)）（體積分?jǐn)?shù)）；要求進(jìn)料在汽化段的氣化率eF為：eF（體積分?jǐn)?shù)）=（%+%+%+%+%）=% 汽化段油氣分壓汽化段中的物料流量如下：汽油 375 Kmol/h煤油 285 Kmol/h輕柴 184 Kmol/h重柴 110 Kmol/h過氣化油 21 Kmol/h油氣合計 975 Kmol/h其中過氣化油的相對分子質(zhì)量取300，水蒸氣取181 Kmol/h（塔底汽提），由此計算得汽化段的油氣分壓為：975/（975+181）= 汽化段溫度初步求定%時的溫度，已知實(shí)沸點(diǎn)數(shù)據(jù)如下：餾出體積/%1030507080溫度/℃115240340470515根據(jù)《石油煉制工藝學(xué)》將常壓TBP數(shù)據(jù)轉(zhuǎn)換為常壓EFV數(shù)據(jù)計算TBP曲線參考線斜率 S1070 =（470115）/（7010）=℃/%，℃/%，再查圖得ΔF=℃，則EFV參考線50%點(diǎn)=TBP參考線50%點(diǎn)ΔF=，再由EFV參考線50%點(diǎn)和EFV參考線斜率計算其他各點(diǎn)溫度餾出體積/%1030507080TBP參考線115233352470476EFV參考線TBP ΔF/℃0712039EFV ΔF/℃00EFV溫度依據(jù)常壓EFV數(shù)據(jù)作常壓EFV曲線見附錄一。根據(jù)《石油煉制工藝學(xué)》。=%時tF=355℃ tF的校核（1） 當(dāng)氣化率eF=% ，tF=355℃時進(jìn)料在汽化段中的焓hF計算如下表表254（1） 進(jìn)料帶入汽化段的熱量（p= t=355℃）油料密度/Kgm3 流量/Kgh1焓/KJkg1熱量106/KJh1氣相液相汽油719378751171—煤油793442081150—輕柴829400831134—重柴841302921129—過氣化油85363141117—重油930156928—907合計—315700——所以hF=106/315700= KJkg1（2） 原油在加熱爐出口條件下的焓h0計算如下表表254（2） 進(jìn)料在爐出口處攜帶的熱量（p= t=360℃）油料密度/Kgm3 流量/Kgh1焓/KJkg1熱量106/KJh1氣相液相汽油719378751180—煤油793442081159—輕柴82940083—重柴（氣相）835243001167—重柴（液相）8965992—重油930163242—925合計—315700——所以h0=106/315700= KJkg1校核結(jié)果h0略高于hf，所以在設(shè)計的汽化段溫度355℃之下，既能保證所需的拔出率（%），爐出口溫度也不至于超出允許限度。 塔底溫度取塔底溫度比汽化段溫度低7℃，即3557=348℃ 塔頂及側(cè)線溫度假設(shè)與回流分配 假設(shè)塔頂及各側(cè)線溫度參考同類裝置的經(jīng)驗(yàn)數(shù)據(jù)，假設(shè)塔頂及各側(cè)線溫度如下：塔頂溫度 110℃煤油抽出板溫度 180℃輕柴抽出板溫度 250℃重柴抽出板溫度 310℃ 全塔回流熱按以上假設(shè)溫度作全塔熱平衡見下表272表272 全塔熱平衡物料流量Kg/h密度Kg/m3操作條件焓/KJKg1熱量106/KJh1MPa℃氣相液相入方進(jìn)料315700355——汽提蒸汽6702—4203316—合計322402—————出方汽油37875719108607—煤油44208793180—443輕柴40083829250—665重柴30292841310—826重油163242930348—887水蒸氣6702—1082700—合計322402—————全塔回流熱Q=（）106=106KJh1 回流方式及回流熱分配塔頂采用二級冷凝冷卻流程，塔頂回流溫度定為60℃。采用兩個中段回流，第一個位于煤油側(cè)線與輕柴側(cè)線之間（第1113層），第二個位于輕柴側(cè)線與重柴側(cè)線之間（第2022層）?；亓鳠岱峙淙缦卤?73表273 回流熱分配回流熱分配塔頂回流第一中段回流第二中段回流取熱分配/%502030熱量/106KJh1 側(cè)線及塔頂溫度校核校核自下而上依次為 重柴油抽出板（第27層）、輕柴油抽出板（第18層）、煤油抽出板（第9層）、塔頂溫度以及驗(yàn)證塔頂條件下水蒸氣是否會冷凝。 重柴抽出板（第27層）溫度校核做隔離體系第27層以下塔段熱平衡見表281表281 第27層以下塔段熱平衡物料流量Kg/h密度Kg/m3操作條件焓/KJKg1熱量106/KJh1MPa℃氣相液相入方進(jìn)料315700355——汽提蒸汽3265—4203316—內(nèi)回流L—795795L合計318965+L—————335106+795L出方汽油378757193101063—煤油442087933101035—輕柴400838293101024—重柴30292841310—823重油163242930348—887水蒸氣3265—3103100—內(nèi)回流L3101017—1017L合計318965+L—————307106+1017L由熱平衡得：335106+795L=307106+1017L 內(nèi)回流L=126126Kg/h=重柴油抽出板上方氣相總量：375+285+184+181+=重柴油蒸汽（即內(nèi)回流）分壓為：有重柴EFV數(shù)據(jù):餾出體積0%10%30%50%常壓EFV338340319321℃與原假設(shè)很接近，認(rèn)為原假設(shè)正確。 輕柴油抽出板（第18層）溫度校核做隔離體系第18層以下塔段熱平衡見表282表282 第18層以下塔段熱平衡物料流量Kg/h密度Kg/m3操作條件焓/KJKg1熱量106/KJh1MPa℃氣相液相入方進(jìn)料315700355——汽提蒸汽4174—4203316—內(nèi)回流L825—619619L合計319874+L—————338106+619L出方汽油37875719250—煤油44208793250887—輕柴40083829250—648重柴30292841310—816重油163242930348—887水蒸氣4174—2502970—內(nèi)回流L825250